Энциклопедия домашнего электрика


       - все необходимые знания по электромонтажу -




поиск по сайту             

Соединение алюминиевых проводников и присоединение их к выводам электрооборудования

В брошюре изложены природа и свойства контактного соединения, принципы рационального выполнения контактов, а также требования к конструкциям разъемных и неразъемных контактов и цельнометаллических соединений.

Приведены указания и рекомендации по выполнению различными методами разъемных и цельнометаллических контактных соединений алюминиевых проводников между собой, по присоединению их к выводам электрооборудования, консервации соединений и методике испытаний.

1. ВВЕДЕНИЕ

Контактные соединения в электрических цепях имеют существенно важное значение. При оценке контактного соединения в первую очередь учитывается его надежность. Аварии, вызванные ухудшением контакта, обычно приводят к перерыву электропитания и, следовательно, к недоотпуску электроэнергии потребителю. Каждый же недоданный киловатт-час электроэнергии, если учитывать недовыпуск продукции, ее брак, оплату простоя рабочим, порчу механизмов и др., оценивается в зависимости от характера производства в сумме от 0,3 до 2 руб.

С переходом повсеместно от медных к алюминиевым токопроводам проблема электрического контакта значительно усложняется. Основной причиной является повышенная по сравнению с медью текучесть и окисляемость алюминия с образованием токонепроводящих пленок.

Статистика показывает, что на электрических станциях и подстанциях, входящих в энергосистемы, аварийность из-за нарушения контактов присоединений алюминиевых проводников достигает 10% общей аварийности в электрической части. Естественно, что в промышленных установках с более загрязненной атмосферой аварийность контактов еще более высокая. В 1958 г. на 22 предприятиях было за год 40 аварий, вызванных опасным нагревом контактных присоединений. Эти аварии в большинстве случаев перешли в короткое замыкание с перекрытием фаз, вызвавшее тяжелое повреждение оборудования Характерно, что наибольший процент аварий падает на одноболтовые контакты алюминий — медь.

Даже в условиях нормальной эксплуатации через некоторое время после сборки у большинства контактов с алюминием наблюдается рост переходного сопротивления, который приводит к повышенным нагреву и расходу электроэнергии на потери. Кроме того, необходимость систематического надзора за контактами, выполнения ревизии и ремонта требует еще дополнительных затрат, на величину которых существенное влияние оказывает конструкция контактного соединения.

При неблагоприятных условиях материальные убытки при эксплуатации алюминиевого контакта (одно присоединение) могут достигнуть 1 р. 20 коп. в год, из которых 70 коп. составляют производственные потери и 50 коп.—дополнительные затраты, связанные с расходованием материалов, электроэнергии и рабочей силы.

Если при алюминиевых токопроводах уделить особое внимание рациональному выполнению контактов, то могут быть достигнуты результаты, близкие к тем, которые имеются при медных токопроводах, т. е. стабильность переходного сопротивления и низкие потери электроэнергии. Поэтому очень важно в каждом отдельном случае принять наиболее правильные технические решения, позволяющие получить экономически целесообразные и надежные в эксплуатации соединения и присоединения алюминиевых токопроводов.

Освещение вопросов, связанных с выполнением этой задачи, и является целью настоящей брошюры.

2. ПРИРОДА КОНТАКТА

Понятие электрический контакт означает механическое соединение двух или более проводников, позволяющее проводить электрический ток. По теории Хольма, если контакты выполнены из идеально твердого материала, то соединение происходит не более чем в трех точках контактной поверхности. Однако реальные проводники при их сжимании подвержены деформации, поэтому контактные точки, сплющиваясь, превращаются в контактные пятна (рис. 1), при этом размер пятен тем больше, чем выше сжимающее усилие и чем ниже предел текучести материала проводников, т. е. чем мягче материал. 4

При сжатии, например, алюминиевых шин, имеющих контактную поверхность 60X60 мм2 с усилием 1 ООО кГ площадь контактных пятен составляет около 1 см2-. Нетрудно поэтому себе представить, что при одном и том * же сжимающем усилии контактные пятна у свинцовых шин будут большими, чем у алю миниевых, а у алюминиевых большими, чем у мгдных или стальных шин. Существенно, что только котактные пятна пропускают электрический ток, гогда как вся остальная часть контактной по верхности соединения (кажущейся) является, пассивной.

Поверхность металлического контакта (пятна), будучи токо- Рис. 1. Котактные пят-проводящей, в то же время нв- на на шине,

ляетея источником электрического

сопротивления. Это происходит оттого, что линии тока при подходе к контактным пятнам, сужаясь, заметно удлиняются (рис. 2), вследствие чего электрическое сопротивление токопровода в этом месте возрастает. Чем меньше размер пятен, тем заметнее сужаются линии и тем, следовательно, выше электрическое сопротивление

контакта. /

Вторым источником роста сопротивления контакта являются пленки потускнения (окисные и сульфидные), которые возникают на поверхности металлов и, в частности, на контактной поверхности. Свойство этих пленок

о

таково, что при их толщине, не превышающей 20 А (анг-

о

стрем, обозначаемый обычно через А, равен 10~8 см), они благодаря туннельному эффекту — токопроводящие. При большей толщине проводимость нарушается, туннельный эффект резко убывает, и пленки приобретают диэлектрические свойства, вызывающие рост контактного сопротивления. Туннельный эффект можно характеризовать как преодоление свободными электронами потенциального барьера в диэлектрике, препятствующего их прохождению. Примером туннельного эффекта является прохождение тока через жировую пленку в контактном соединении. Известно, что жиры являюгся хорошими изоляторами и поэтому находят широкое применение в трансформаторах и выключателях. Однако при тонком жировом слое, который, например, образуется при сжатии смазанных вазелином контактных поверхностей, диэлектрические свойства его утрачиваются и жировая пленка становится токопроводящей.

веющая сталь и др. покрываются пленками толщиной

о

менее 30 А. Этим и объясняются высокие контактные свойства последних

При комнатной температуре у неблагородных металлов в начальной стадии образуются пленки толщиной от

о

5 до 50 А, далее рост их замедляется и по достижении

о

100 А вовсе прекращается. Если же повышать температуру, то пленки будут продолжать расти У алюминия рост окисной пленки отличается наибольшей скоростью,

о

толщина в 20 А достигается за несколько секунд.

У всех металлов, за исключением серебра, пленки потускнения обладают высокой механической прочностью, близком к прочности стали У серебра, наоборот, пленка AgS много слабее серебра, и поэтому она легко разру шается при ударе или сдаьливании контактируе мых проводников.

Медь при воздействии воздуха образует пленку окиси СпО, обладающую низкой электропроводностью Однако в контактном соединении благодаря малому доступу воздуха и, следовательно, недостатку кислорода окись CuU постепенно переходит в закись меди Cu20, которая имеет сравнительно хорошую электропроводность Этим и объясняемся высокое качество медных контактов по сравнению с алюминиевыми или сталь-ными.

Для предупреждения образования вредных по своим действиям пленок потускнения контактную поверхность проводников покрывают металлами: кадмием, никелем, оловом, серебром, или же смгзывают слоем жира.

о

Топкий слой жировой пленки толщиной до 20 А пропускает электрический ток, в то же время он препятствует проникновению кислорода в kohi актное соединение, задерживая рост переходного сопротивления. Так, например, не смазанный жиром контакт алюминий — цинк за 12 мес. увеличил электрическое сопротивление в 23 раза, а такой же контакт, но смазанный вазелином, увеличил сопротивление лишь в 2 раза.

На контактное сопротивление существенное злияние оказывает давление. С ростом последнего происходит уменьшение сопротивления. Однако при достижении так называемого критического давления уменьшение сопротивления практически прекращается и в дальнейшем, как бы ни росло давление, сопротивление почти остается неизменным. Для различных проводниковых материалов критическое давление различно. Например, для меди оно составляет 100, а для алюминия 150 кГ/см2.

ом

Рис. 3. Зависимость сопротивления медных контактов при различном значении контактной поверхности:

- поверхность 20,0 см2.

XX поверхность 10,0 см2\ ф&Л поверхность 6,45 см2;

Примечание. Кривая построена только для поверхности 6,45 см2 Для поверхностей 10 и 20 см2 отмечены отдельные точки.

Сопротивление контакта, вопреки обычным представлениям, не зависит от размера контактной поверхности. Вытекает это из того, что собственно контакт проводников происходит исключительно через контактные пятна, площадь которых несравненно меньше контактной поверхности. В рассмотренном ранее примере площадь контактных пятен составила 1 см2, тогда как контактная поверхность равнялась 36 см2. Совершенно очевидно, что площадь пятен не изменится и в том случае, если контактную поверхность увеличить в два или в три раза при сохранении того же давления 1 000 кГ.

На рис. 3 приведена опытная кривая, выражающая зависимость контактного сопротивления от давления. Из нее видно, что сопротивления контактных соединений при различных поверхностях — 6,45, 10 и 20 см2 являются близкими по своему значению при одном и том же давлении.

Контактное сопротивление R может быть определено из следующего выражения:

(1)

где Р — давление;

е — коэффициент, зависящий от свойств проводника;

т ■— коэффициент, зависящий от числа стягивающих болтов.

Величина его находится в следующих пределах:

1>т>0,5.

Как видно, в уравнение (1) не входит величина поверхности контакта, что согласуется с кривой, приведенной на рис. 3. Из сказанного, однако, не следует то, что размер контактной поверхности вообще не влияет на работу контактного соединения. От размера контактной поверхности зависит охлаждение контакта. Чем больше поверхность, тем эффективнее охлаждение и тем, следовательно, контактное соединение надежнее в работе.

Применительно к медным шинным контактам с поверхностями, зачищенными наждачным полотном, уравнение (1) примет следующий вид:

R = .(2)

При давлении 800 кГ, нормально создаваемом болтом М10, сопротивление контактного соединения составит 2,2 мком.

Оценка контактов, выполненных из различных проводников, может производиться по относительному сопротивлению; при этом сопротивление свежеизготовлен-ного контакта медь — медь принято за единицу. Относительные значения сопротивлений из разных материалов приведены в табл. 1.

Таблица 1

Материал

Медь — медь

Медь— алюминий

Алюминий —алюминий

Латунь— латунь

Медь— сталь

Сталь-сталь

Относительное сопротивление контактов ....

1,0

1,3—1,8

1,5—3,5

1,8-2,5

7,0

35

Подсчитав по формуле (2) сопротивление медного контакта и используя данные габл. 1, можно определить значения сопротивления зажимного контакта и для других материалов.

Я

л

\

1 1

V-

* 1

J

1-

1

§

1

1

й-II

is

I'

0 qo /6 0 Ш зго Ш Шч

Рис. 4. Снижения (провалы) сопротивления контакт?, в результате фрчттинга

80 /60 £ic З'О Ш Шч

0ЛГ

xJO'6

32------fvi

«--f—ll----![т-

л v 7 ||

lfi --------^---

J |--------L

I

Проводимость контакта при наличии на его поверх ностях пленок потускнения, как было указано ранее, создается вследствие туннельного эффекта или разрушения пленок при сдавливании контакта, а также в результате электрического пробоя пленки.

Пробой пленки напряжением называют фрит^ингом. При фриттинге происходит частичное расплавление металла, который образует контактный микромостик. Приводимые в табл. 2 параметры дают представление о фриттинге при различной толщине пленки окиси у медных контактов.

На кривой (рис. 4) показано изменение сопротивления алюминиевого контакта, по которому проходит ток в процессе длительных испытаний. Характерные провалы являются результатом фриттинга с образованием контактного пятна. Место пробоя вследствие окисления со временем сьова заволакивается пленкой. В реальных условиях происходит изменение электрическою сопротивления контактов, носящее следующий характер. В процессе образования контакта под влиянием давления пленки частично повреждаются, способствуя возникновению контактных пятен. Однако из-за текучести материала проводников и сжимающих болтов давление постепенно спадает и контакты получают возможность «дышать», т. е. затягивать воздух, входящий в соприкосновение с контактными поверхностями. При этих услозиях контактные пятна будут окисляться благодаря наличию в окислах пор, через которые проникает кислород воздуха. Развивающиеся окислы раздвигают контакты, вызывая образование новых воздушных туние лей.

Таблица 2

Толщина

Напряжение

н, :енки,

фритт ии га.

10-е см

в

60

0,2

300

1 S

1 430

4

«Дыхание» контакта становится более заметным при резких к-олебаниях температуры, вызываемых изменением нагрузки. Это имеет большое значение для алюминиевых проводников, обладающих низким пределом текучести. «Дыхание» контакта способствует росту сопротивления и, следовательно, созданию опасного нагрева. ХарактЬрными в этом отношении являются кривые, приведенные на рис. 5, показывающие изменение сопротивления контакта во времени при периодическом протекании тока через контакт. У алюминиевых контактов А1—А1 по истечении 860 суток сопротивление увеличилось в i3 раз, достигнув 103 мком против начальных 8 ккол, а у медно-алюминиевых Си — А1 сопротивление увеличилось в 38 раз. К концу третьего года испытаний сопротивления повысились в сотни раз1. Стабильное сопротивление наблюдается у медных контактов, имеющих, к тому же, более низкое начальное значение. Оно в 2,5 раза ниже, чем у алюминиевых А1 — Al и в 2 раза ниже, чем у медно-алюминиевого контакта Си—А1. Кроме того, на рис 5 приведены кривые для контактных соединений стали со сталью Fe — Fe и меди со сталью Си — Fe.

Опасный нагрев контакта наступает обычно при увеличении начального сопротивления в 3 -5 раза. В эксплуатации, как правило, производят ремонт контактов, у которых сопротивление достигло двукратного значения по. сравнению с начальным.

тю'^м

W3WbCJe

вбо^тк"

85Uсу тки.

МО 32В 408 480 КО 60L Ш VOcyihfv

Рис. 5 Кривые сопротивлений болтовых контактов при долговременных испытаниях в среде с относительной влажное гыо 70—90%. Соединения шин сечением 50X5 мл?, обработанных дра чевым напильником под вазелином и стянутых дв^мя болт?ми М10 при первоначальном давлении 150 кГ/см2

Абсолютно надежными являются цельнометаллические соединения, выполненные сваркой или пайкой. Со противление их не зависит от времени и внешней среды; оно не превышает сопротивления целого проводника Сварные соединения находят широкое применение при соединениях шин и жил проводоь и кабелей; за последнее время они распространились также и на область присоединений алюминиевых шин и проводов к выводам электрооборудования, вытесняя менее надежные сжим-ные контакты.

С расширением выпуска промышленностью электрооборудования с алюминиевыми выводами вместо мед-

Таблица 3.

Наименование

Удельное сопротивление ом-лш*]м .

Температурный коэффициент электрического сопротивления, 1/°С.........

Коэффициент линейного расширения в пределах 20 — 200" С 1/°С, 10 6......

Удельная теплопроводность emjcM-zpad . .

Электрохимический потенциал в 3% растворе хлористого иатрия (конечный), в . .

Коррозионная стойкость в атмосфере . . .

Высокие

Низкие

Низкие

Пониженные

Высокие

Высокие

Высокие

Пониженные

Пониженные

Предел текучести, кГ]мм2 .......

Контактные свойства..........

se

Is

■О я

R н

GJ (J

I- К

О И

Е £«

К?

0,082 0,0046

13,4

0,7

-0,02

Высокая

20

Hf а

0,072

0,00417

39,5 1,25

-0,83

Пониженная

0,135 0,0057

11,8

0.6

-0,5

Низ-

кая

24

0,113

0,0042

27 0,64

—0,25

Высокая

1,2

0,208

0,0042

29,5 0,39

—0,26

Высокая

0,5

Низкие

0,05

0,002

18,4 1,0

0.0179

0,0043

16,5 3,8

+0,05

Высокая

0,029

0.0042

23,8 2.1

-0.63

Высокая

0.072

0,00417

29 0,9

—0,52

Высокая

1 0

0.0162 0,0036

19

4.18

+0,2

Высокая

9,0

Высокая

ных сварка станет основным способом присоединения к ним алюминиевых проводников.

На свойства электрического контакта существенное влияние также оказывают удельное сопротивление, температурный коэффициент линейного расширения, элек-трохимические потенциалы и др. Основные из этих величин приведены в табл. 3.

4. ПРИНЦИПЫ ВЫПОЛНЕНИЯ РАЦИОНАЛЬНЫХ КОНТАКТНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Различают контактные и цельнометаллические соединения. Контактные соединения выполняются разъемными и неразъемными. К разъемным относятся болтовые, винтовые, клиновые соединения, а также соединения, выполненные сжимными накладками или плитами Эти соединения допускают разборку в эксплуатации. К неразъемным относятся контактные соединения, выполненные опрессованием. К цельнометаллическим неразъемным соединениям относятся соединения, выполненные сваркой или пайкой. Такие соединения не имеют соприкасающихся поверхностей, образующих контакт. Примеры контактных н цельнометаллических соединений приведены на рис. 6. Конструкции контактных систем должны удовлетворять следующим требованиям:

1. При рабочих температурах от —60 до +200° С сохранять постоянное контактное давление в таких пределах, при которых отсутствует текучесть материала проводников и стягивающих болтов, а также обеспечивать низкое электрическое сопротивление.

2. Обеспечивать устойчивость к динамическим воздействиям и термическому влиянию при прохождении по контактному соединению токов короткого замыкания.

3. Сохранять коррозионную стойкость контактов при наличии повышенной влажности и активной химической среды.

Сохранение постоянного давления может быть достигнуто путем применения проводниковых материалов с повышенным пределом текучести от, например алюминиевых сплавов, имеющих ат=15—20 кГ/мм2 против 6—9 кГ/мм2 у алюминия. Достаточно эффективным средством повышения предела текучести алюминия является его наклеп. Этот метод получил развитие в Чехословакии. Наклеп создается обжатием или ударом, при котором толщина проводника уменьшается на 20—30%- Срок жизни контактов с наклепанными проводниками повышается в 8—10 раз.

Рис. 6. Контактные и цельнометаллические

соединения: а — сжимиое; 6 — клиновое; в и д — болтовое; г — сварное; е — прессованное.

После проведения 50 циклов при испытании контактов на нагрев до температуры +120°С падение напряжения при номинальном токе составило: при сжиме мягкого алюминиевого провода сечением 4 мм"— 20 мв; то же, но наклепанного методом обжатия на 30%,— 4,2 мв\ то же, но при сплющивании ударом,— 1,1 мв.

Постоянное контактное давление может быть также достигнуто, если стягивающие болты (винты) и контактирующие проводники будут иметь близкие коэффициенты линейного расширения. Из сравнения коэффициентов: для меди— 16,5- Ю-6; латуни — 18,6- Ю-6; алюминия— 23,8-10~6; алюминиевого сплава — 24,3• 10_s; стали—11,8-Ю-6 — видно, что наилучшим материалом для болтов в контактных соединениях алюминий — алюминий и алюминий — медь является алюминиевый сплав.

При применении стальных болтов постоянство давления достигается путем применения утолш.ениых шайб, болтов с увеличенной, но низкой головкой, и пружинящих устройств. Последнее средство является наиболее эффективным Для этой цели применяют тарельчатые пружины (шайбы Белливиля), обладаюшие достаточно вы сокой силой сжатия (500—2 000 кГ), соизмеримой с усилием затяга болтов. Применение пружин обеспечивает постоянное давление при «дыхании» контактов. Обычные разрезные шайбы (Гровера) для этой цели непригодны взиду малой силы их сжатия, не превышающей 50 кГ, против 300—2 000 кГ, возникающих при затяге болтов.

При прохождении тока короткого замыкания через контактное соединение алюминиевых шин нагрев может достигнуть 210° для шин и 75° для болтов. Расчеты по казывают, что вследствие различия коэффициентов линейного расширения болтов и шин напряжения в материале при нагреве достигают при отсутствии тарельчатых пружин в болтах- 5 400 кГ/см2 и в шинах (под головкой болта) —42С кГ/см2; при напичии тарельчатых пружин 1 850 кГ/см2 в шинах и 190 кГ,'см2 в болтах.

Так как при отсутствии тарельчатых пружин напряжение в болтах и шинах значительно превышает предел текучести (для болтов 2 ЗСО кГ/см2 и алюминиевых шин 200—300 кГ/см2 при 200 С), то, следовательно, в болтах и шинах возникают остаточные деформации, что приводит к нарушению постоянства контактного давленья.

Устойчивость к динамическому воздействию и термическому влиянию обеспечивается при правильном выборе сечения шин, длины нахлестки соединения, а также размера и количества болтов — у разъемных, длины опрессовки — у неразъемных контактов, и размера свар ного шва — у цельнометаллических соединений.

Длину нахлестки контактного соединения для шин среднего сечения до 100X10 мм принимают в 8—10 раз больше толщины шины В большинстве случаеь эго соответствует ширине шины. Согласно данным из зару бзжных исследований (Донатти, Бут), при нахлесточ ном соединении ток переходит из одной шины в другую в основном на концах соединения, в то время как остальная «асть контактной поверхности остается пассивной. При контактном соединении шин из материалов с различными проводимостями ток будет проходить

через контактную поверхность почти исключительно на конце проводника большей проводимости. Учитывая эти положения, можно сделать следующие выводы: соединения, выполненные двумя и четырьмя болтами, эффективнее одноболтового соединения. При установке пятого и шестого болта добавочный эффект незначителен; для уменьшения плотности тока в контактном соединении следует увеличить ширину контактной поверхности соединения; можно улучшить распределение тока контактной поверхности путем увеличения сопротивления на концах шин.

При выполнении болтового контактного соединения проводников при нормальном сжимающем усилии развивающееся в болтах напряжение не должно составлять более 80% предела текучести для стали, т. е. 1 800— 2 000 кГ/см2. Это условие будет соблюдаться, если развиваемые сжимающие усилия при затяге не будут пре-j восходить значений, указанных в табл. 4 (эти значения соответствуют нормальному контактному давлению ^ 150 кГ/см2), и если одновременно будут приняты меры против их роста при нагреве соединения.

Таблица 4

Размер резьбы болта, мм

Нормальное сжимающее усилие шинного контакта, кГ

Крутящий момент, кГ-см

М8

300

50

М10

800

170

М12

1 000

270

М16

1 600

520

М20

2 000

800

Для получения крутящих моментов, указанных в табл. 4, при свинчивании контактного соединения необходимо применять специальные ключи с регулируемым моментом. При отсутствии таких ключей можно пользоваться обычными ключами, но при этом длину рычага / определяют из выражения

, м

1=-р, СМ,

(3)

17

где М — крутящий момент, кГ ■ см\ Р — усилие руки, 16—20 кГ.

2-И77

N

Условием достижения стойкости контактов против коррозии является применение проводников, имеющих одинаковые или близкие электрохимические потенциалы. Так, например, медь рационально соединять с никелем и серебром. В этом случае разность потенциалов составит не более 0,07 и 0,15 в. К алюминию близко стоят кадмий и цинк; разность потенциалов здесь не превышает 0,1—0,2 в. При любых других сочетаниях: медь — алюминий, медь — цинк, серебро — алюминий, никель — алюминий напряжение гальванической пары достигает 0,6—0,8 в, что при повышенной влажности неизбежно вызовет активный электрохимический процесс, приводящий к разрушению менее благородного металла контакта. Это приведет к росту электрического сопротивления, а следовательно, к опасному нагреву. Поэтому при контактном соединении проводников, далеко отстоящих друг от друга в электрохимическом ряду напряжений, следует прибегать к защитному металлопокрытию. Например, при соединении алюминия с медью можно алюминий и медь покрывать кадмием или цинко-оловянным сплавом. Кадмий является хорошим контактным материалом, оказывающим малое электрохимическое воздействие на алюминий и его сплавы; не вызывая подслойной коррозии, он устойчив к щелочам, кислотам и к органическим соединениям, содержащимся в пастах и смазках.

По данным зарубежных источников, применение в алюминиевых и алюминиево-медных контактах кадмиевого покрытия не приводило в эксплуатации к росту контактного сопротивления, если давление поддерживалось в пределах нормального. Отмечается двадцатилетний опыт эксплуатации таких контактов в условиях морского побережья и в атмосфере, загрязненной газами промышленных предприятий.

Несколько уступает кадмию покрытие оловом или цинко-оловянным сплавом. Однако за ними сохраняются технологические преимущества. Эти покрытия можно осуществлять как гальваническим способом, так и горячим лужением, тогда как кадмирование (покрытие кадмием) возможно только гальваническое.

Для защиты контактных соединений от воздействия кислорода, промышленных газов и влажной атмосферы в СССР находят применение смазки, выпускаемые промышленностью (табл. 5).

Таблица'5

Вазелин технический (ГОСТ 782-59)

Показатели

Смазка ЦИАТИМ-201 (ГОСТ 3005-51)

Смазка графитная (ГОСТ 3333-55)

Смазка АМС-1 (ГОСТ 2717-52)

Цвет и внешний вид

Температура каплепадения Кислотное число в м? КОН на 1 г Свободной щелочи

Водораство-рительных щелочей Воды

Механические примеси, % Испытания на коррозию металлов

Однородная мазь от светло-до темно-коричневого цвета 54

0,28

Следы

Отсутствуют 0,03

Выдержал

Однородная мазь от светло-до темно-желтого цвета

170

0,1

Отсутствуют Отсутствуют

Выдержал

Однородная мазь черного цвета

77

Выдержал

Однородная мазь темного цвета

85

Отсутствуют Отсутствуют

Выдержал

Кроме указанных в таблице, используются также цинко- и кварцевазелииовые пасты, изготовляемые путем смешивания одинаковых по весу частей цинковой пыли или пылевидного кварцевого песка с вазелином. Эти пасты главным образом применяются при опрессовке соединений алюминиевых жил, проводов и кабелей.

Технический вазелин в основном применяется для защиты контактной поверхности шинных соединений.

Графитная смазка содержит 10% примеси графита, она предназначается для тяжело нагруженных тихоходных механизмов (лебедка, редукторы, тросы); имеется опыт применения ее в алюминиевых контактах. Наличие графита несколько влияет на неизменность контактного сопротивления. Графитная смазка влагостойка и может работать в контакте с водой.

Смазка АМС-1 отличается повышенной водоупорностью, длительно сохраняет свои свойства (не кристаллизуется). Смазка используется для защиты наружных

2* 19

метатлйческйх Поверхностей, она рекомендована Для смазки нарезной части болтов в наружных установках.

Из приведенных в табл. 5 смазок ЦИАТИМ-201 выгодно отличается от остальных высокой тепло- и морозостойкостью. Смазка ЦИАТИМ-2Э1 универсальная, тугоплавкая, морозоустойчивая, с примесью щелочи Эта смазка может такжэ применяться в условиях повышен ной температуры и влажности. Она обладает новышен-нойк химической устойчивостью и активна по отношению к окисной пленке алюминия.

Имеющийся положительный опыт указывает на целе сообразность применения ее для алюминиевых и алюми ниево медных контактных соединений.

5. ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИИ КОНТАКТОВ

Контактные соединения из меди и алюминия должны обеспечивать продолжительную работу в номинальном режиме при температуре соединения в пределах от минус 60 до плюс 50° С в установках на напряжения до 660 в и от минус 60е до плюс 80° С в установках на напряжения свыше 660 в.

Контактнсе соединение должно выдерживать яро хождение токов короткого замыкания, не нагреваясь при этом свыше 230РС.

При нахлесточном разъемном соединении алюминиевых проводников и величине тока более 200 а (при со единении или присоединении алюминиевых шин сечением более 15x3 мм2 или наконечников сечением свыше 70 мм!г) рекомендуется применять не менее двух стягивающих болтов При двух болтах создается большее количество контактных пятен и лучшее токораспределе-ние по сравнению с одноболтовы-м соединением.

В наружных установках, в сырых помещениях (относительная влажность более 80%) и в помещениях с агрессивной j средой (газы, пары кислот и щглочи), действующей разрушающе на токоведущие части, соединение алюминиевых шин с медными или присоединение их к медным контактным выводам электрооборудования выполняется с применением медно алюминиевых пластин (рис. 7,а). Окониевание алюминиевых жил проводов и кабелей в указанных условиях производится наконечниками с медной контактной лапкой (рис. 7,6) или с алю 20

Рис. 7. Контактные переходы.

а — медно-алюминиевая пластина, выполненная контактно-стыковой сваркой; б — медно-алюминиевый наконечник, выполненный контактно-стыковой свайкой; в — алюминиевый наконечник, армированный медной втулкой, методом лнтья; г — алюминиевый наконечник, армированный медной пластиной методом холодной сварки.

миниевой лапкой, но армированной медью (рис. 7,в и 7,г).

В условиях влажной и агрессивной среды возможно и непосредственное соединение плоских алюминиевых проводников с медными, но при этом они должны иметь защитное покрытие кадмием или сплавом, состоящим из 40% олова, 58,5% цинка и 1,5% меди с толщиной покрытия не менее 18 мк.

У контакта со стержневым выводом ток проходит от внешнего проводника через плоскости гаек и резьбовые соединения; условия прохождения тока в этом случае значительно хуже, чем при нахлесточных соединениях. Недостатком стержневых контактов, кроме того, является невозможность достичь постоянного давления между гайками и присоединенным проводником. Применение здесь пружинящих устройств нерационально, так как стальная пружина повышает переходное сопротивление контакта. С увеличением тока условия работы стержневого контакта ухудшаются, вызывая опасный нагрев соединения. Поэтому при стержневых выводах аппаратов из меди или из медных сплавов непосредственное присоединение алюминиевых шин и наконечников рекомендуется выполнять при токах не более 400 а и только в тех случаях, когда контактные соединения находятся в нормальной среде (при влажности не более 80% и отсутствии активной химической среды, действующей разрушающе на соединения). При токах свыше 400 а присоединения выполняются через медно-алюминиевые переходы.

В наружных установках, в сырых помещениях и в агрессивной среде присоединение алюминиевых проводников к медным стержневым выводам независимо от величины тока необходимо выполнять только через мед-но-алюминиевые переходы.

У разъемных контактных соединений необходимо обеспечивать нормальное давление в пределах 150 кГ/см2 для алюминиевых шин и наконечников и 100 кГ/см2 для алюминиевых шин и наконечников, армированных или плакированных медыо.

Конструкции разъемных соединений шин приведены на рис. 8. Основным требованием к неразъемным прессуемым соединениям является степень обжатия при сплошной опрессовке и глубина вдавливания пуансона 22

при местной опрессовке. Такие соединения находят широкое распространение при оконцевапии жил проводов и кабелей.

3 9

Рис. 8. Разъемные болтовые соеди [ения.

а — нах тесточное; б — при стержневом выводе аппарата. 1 — шина, плоский или стержневой вывод (мед ные заштрихованы); 2 — шина, наконечник — медные алюминиевые или алюмин„евьг, армированные медью; 3 — болт стальной; 4 — гайка с г-иная нор мзльиая; 5 — пружина тарельчатая; 6 — шайба сталь ная специальная увеличенная; 7 — шзмба стальная нормальная; 8 — ганча специальная увеличенная, нз v м :ди илн ее сплавов. 9 — гайка нормальная из меди

или ее сплавов.

6. ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИЕ СОЕДИНЕНИЯ

Надежным средством достижения постоянного сопротивления является создание цельнометаллического (глухого) соединения проводников сваркой или пайкой. Такое соединение механически пробно и не изменяет электрического сопротивления с течением времени

Ш

Сварные соединения алюминиевых шин выдерживают кратковременное механическое напряжение свыше 2 000 кГ/см2, возникающее при прохождении токов короткого замыкания. При загибе на 180° сварные соединения не разрушаются. Выносливость при вибрации таких соединений такая же, как у целых алюминиевых шин или проводов. Согласно действующим правилам допускается возможность применения цельнометаллических соединений алюминиевых проводников (шин и жил проводов и кабелей) между собой и присоединение их к электрооборудованию с выводами из алюминия или его сплавов.

а) Присоединение шин

В настоящее время с выводами из алюминия или его сплавов выпускаются: токоограничивающие реакторы типа РБА на токи до 5 ООО а, проходные изоляторы типа НПВ на 400—3 000 а и типа ПНБ до 1 500 а, (проходные трансформаторы тока на 400—5000 а, разъединители типа РЛНД-35 на 600—1 000 а и выключатели типа ВМП-10 на 400—600 а. Номенклатура оборудования с алюминиевыми выводами расширяется в связи с необходимостью максимальной экономии меди. Разработаны новые конструкции рубильников и предохранителей, имеющих выводы из алюминия.

Приварка алюминиевой шины 100x10 мм к выводу реактора, проходного изолятора или измерительного трансформатора тока производится в течение 5—7 мин, включая подготовительные работы. При необходимости отсоединение отрезка шины ручной ножовкой производится за 2—3 мин. Сварка не вызывает опасных температур для изоляции электрооборудования. Бетонная колонка токоограничивающего реактора, находящаяся в непосредственной близости с выводом, при сварке нагревается до температуры не более 50° С, а фарфор проходного изолятора — не более 60° С.

Профилактические ремонты и испытания изоляции действующего электрооборудования, как правило, ведутся без отсоединения шин. Поэтому осуществление глухих присоединений не создает каких-либо неудобств в эксплуатации. Более того, будут достигнуты существенные преимущества за счет повышения надежности установок, уменьшения потерь энергии в контактах, Сокращения расхода шин и метизов и затрат на обслуживание контактных соединений.

Глухие присоединения шин сваркой были применены при монтаже закрытых и открытых распределительных устройств Иркутского алюминиевого завода, а также открытых и закрытых подстанций в Москве и в Ленинграде и в других городах Советского Союза.

Рис. 9. Макроструктура сварного шва алюминиевой шины.

Опыт эксплуатации глухих присоединений подтвердил их надежность и экономичность. Выполненные присоединения сваркой не требовали надзора и обслуживания. Структура сварного шва алюминиевых шин приведена на рис. 9.

В ряде случаев при присоединении питающих магистралей к стальным крановым троллеям, при присоединении шин к стальным катодным стержням электролизеров алюминия, хлора и др. возникает необходимость соединения алюминия со сталью. Сжимные или болтовые контактные соединения в этом случае не обеспечивают надежности в эксплуатации вследствие того, что у таких соединений имеет место значительный рост переходного сопротивления. За последние годы разработана и успешно внедряется рациональная технология сварки стали с алюминием. Такая сварка производится tia Переоборудованных контактйо-стыковых машинах с ударной осадкой или дугой с предварительно алитиро-ванноп поверхностью стали и сваркой трением.

На рис. 10 показан узел присоединения подпиточной алюминиевой шины к стальному троллею. Сварные соединения стали с алюминием удовлетворяют необходимым требованиям по прочности и электропроводности.

Рис. 10. Присоединение подпиточной алюминиевой шины к стальному троллею сваркой.

t

б) Соединение жил проводов и кабелей

Основным способом цельнометаллического соединения алюминиевых жил проводов и кабелей между собой является сварка—дуговая, контактная, термитная и газовая. Сварка применяется при соединениях алюминиевых жил с шинами и при оконцевании жил наконечниками. Значительно реже применяется пайка, которая хотя и дает стабильное соединение, но более трудоемка и менее экономична

Примеры соединений алюминиевых жил сваркой приведены на рис. 11. При сооружении электрических установок следует во всех случаях стремиться к выполнению глухих соединений и присоединений алюминиевых проводников. Применение разъемных контактов может быть оправдано в особых случаях, когда по условиям эксплуатации необходимы более или менее частые отсоединения токопроводов (например, в передвижных установках) .

Рис. 11. Сварные соединения.

а — алюминиевых жил сечением 95 мм2, сваренных пропано-воздушным пламенам; б — алюминиевых жил 25 мм2, выполненных сваркой контактным разогревом; в — ответвление проводом 70 мм2, выполненное термитной сваркой; г — ответвление алюминиевых проводов сечением 120 мм2 от шинноймагистрали, выполненное дуговой

сваркой.

7, ВЫПОЛНЕНИЕ ПЕРЕХОДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

Соединения алюминия с медью или со сталью в переходных деталях (пластины, наконечники и т. д.) выпол няют цельнометаллическими на основе сварки (включая холодную), плакирования или пайки. Соединение не должно иметь трещин. Прочность соединения при растяжении, изгибе и вибрации должна быть не ниже прочности алюминия в зоне термического влияния. Соединения должны выдерживать изгиб на 90° без признаков разрушения После нагрева соединения до 200° С и последующего охлаждения до температуры 25±10°С пластические свойства соединения не должны снижаться.

Применение дуювой сварки для непосредственного соединения алюминия с медью или со сталью недопустимо ввиду образования в зоне шва хрупкой составляющей, делающей соединение ломким Такие соединения даже при слабых ударах легко разрушаются.

Для получения высокопрочных и стойких сварных соединений алюминия с медью и сталью необходимо во время сварки из зоны шва выдавить хрупкую составляющую сплава. Это достигается выполнением сварки на специальных переоборудованных для этой цели контактно-стыковых сварочных машинах.

Соединение меди с алюминием, кроме того, может быть выполнено холодной сваркой, армированием, плакированием, литьем в кокиль и пайкой.

Соединение алюминия со сталыо может выполняться контактно стыковой сваркой с осадкой, дуговой сваркой с предварительно алитироваяной псчвеохностью стали, сваркой трением, а также пайкой.

Описание наиболее рациональных методов соединения дается ниже.

а) Контактно-стыковая сьарга

Контактно-стыковая сварка меди с алюминием и стали с алюминием может выполняться на изготовляв мых промышленностью сеоийно сварочных машинах типов МСМ 150, МСМУ-15и МСЦ 20; и МСГА 500, до оборудованных специальным приводом ударной осадки (рис. 12).

Назначение привода осадки — выдавить из зоны шва хрупкую составляющую в момент окончания процесса 28 сварки и отключения сварочного тока. Сваренные таким образом пластины при испытании их на растяжение разрушаются по целому алюминию в зоне отжига (рис. 13).

Следует учитывать, что >при ьагреве стьжа до температуры .примерно 300е в месте раздела металлов (алюминия и меди) начинает расти хрупкая составляющая (медно алюминиевая бронза), резко ухудшающая пластические свойства соединения. Это в равной мере относится и к соединениям меди с алюминием, выполненным холодной аваркой, а также плакированием и армированием Микрофотография сварного соединения приведена на рис. 13.

Опасная температура может возникнуть при приварке алюминиевой части медно-алюмиииевои пластины к алюминиевой шине (или медной части к медной ши не), если эта сварка будет произвол,итьоя на недопусти мо близком расстоянии от сварного шва. Чтобы избе жать опасных температур в зоне шва, размеры медных и алюминиевых пластин не должны быть меньше ука занных в табл. 6.

Нагрев свашюго стыка стали с алюминием ухудшает механические свойства соединения, но при приварке стальной пластины перехода к стальному изделию прак-

Рис. 12 Кошактно-стыковая машина МСМ-150 с приводом осадки для сварки меди с алюминием.

Рис. 13. Образцы сварки меди с алюминием, выполненные на контактной машине МСМ-150.

а — соединение после испытания на растяжение; б — соединение, изогнутое на 180"; в — микрофотография структуры сварного соединения.

Таблица 6

Размер пластины (переход), мм*

Длина, мм, не менее

алюминиевой части

медной части

60 60 80 100 100

40 50 60 80 100

40X4 50X6 60Х? 80X8 ЮПХЮ

тически исключена опасность перегрева благодаря низкой теплопроводности стали

Толщина стальной части стале-алюминиевого перехода выбирается из соображений электропроводности, а длина ее — из конструктивных соображений. Режимы сварки переходов приводятся в соответствующих инст рукциях.

б) Холодная сварка

Основным условием выполнения холодной сварки является тщательная зачистка поверхностей. Обычно зачистка выполняется с помощью вращающейся стальной ЩС| ки диаметром 200 мм с проволоками диаметром 0,23—0,30 мм при 1 500 -3 000 ой/мин.

Надежная холодная сварка может быть получена при условии отсутствия даже незначительного зажире-ния свариваемых поверхностей. Заготовки из алюминия и меди, прошедшие механическую зачистку, не должны покрываться жиром. Даже легкое прикасание к ним пальцев рук делает невозможной холодную сварку. После зачистки заготовки для сварки устанавливаются в штамп пресса, которым создается давление на свариваемые поверхности ~ 120 кГ/мм2. Конструктивно штамп выполняется таким образом, чтобы металл свариваемых деталей при сдавливании мог свободно течь из зоны сварки. Это является основным условием получения внутриатомного сцепления

После сварки производится отрубка облоя (приливов) в месте стыка С помощью холодной сварки можно соедилять детали прямоугольного круглого и трубчатого сечений. Способом холодной сварки могут быть изго товлены медно алюминиевые пластины и наконечники.

Последние изготовляются из бедных и алюминиевых трубок. Перед сваркой производится тщательная зачистка торцов трубок, которые затем устанавливаются в штамп .пресса и свариваются между собой. Посте сварки 'срезается облой; медная трубка для 'образования контакт вой лапки сплющивается, после чего в ней вырубается отверстие для болта.

На методе холодной сварки основано и армирова ние алюминиевых ш«н медными накладками.

й) Армирование

Алюминиевые шины могут быть армированы с одной и с двух сторон медными .накладками холодной сваркой. Для армирования накладки изготовляют из листовой холоднокатаной мягкой меди «ли из медной ленты мар ки М] или Мг- Для алюминиевой шины или алюминиевой детали толщиной не больше 3 мм берут накладки толщиной 1 мм, а для шины большей толщины медные накладки принимают толщиной 1,5 мм. При арм'ирова нии происходит холодная сварка между алюминием шины и медью накладки на площади под пуансоном при его вдавливании. Число вдавливаний делают из расчета, чтобы одно вдавливание приходилось на площадь не более 4 см2-, меньше двух вдавливаний не .делают

Перед армированием производится тщательная зачистка поверхностей. Качество сварки, кроме того, зави сит от правильного выбора высоты выступа пуансона. При армировании алюминиевых шин или ланок наконечников .принимают высоту рабочего выступа иуанссна по табл. 7

Высота рабочего выступа пуансона. Ml

Таблица 7

"OJ щипа ар-шруемых Толщина мед алюминиевых шин или ных вкладок, мм лапок наконечников, мм

Рекомендуемая ширина 'рабочего выступа пуансона — 2,5 мм- при малой площади армирования ширину выступа можно уменьшать до 1,5 мм. Длина выступа пуансона принимается 6—10 мм в зависимости от величины армируемой площади, расположения и числа сварных точек, а также от количества отверстий для болтов. Рабочие выступы пуансонов делают трапецеидального сечения с углом наклона в 8°; это облегчает съем армированной шины с пуансонов. Края рабочих выступов слегка закругляют, для того чтобы они не прорезали медную накладку. Сверление отверстий или вырубка их производится только после армирования. Наименьшее расстояние от края сварной точки до 'края шины или лапки наконечника не должно быть менее 2,5 мм.

При армировании обеспечивается удельное давление на опорную площадь пуансонов 8—10 кГ/мм2. При меньшем давлении получить холодную сварку нельзя. Как алюминиевые шины, так и лапки наконечников рекомендуется армировать с двух сторон.

Испытания армированных деталей во влажной атмосфере при нагреве до 100—110° С длительно, на циклический нагрев, нахождение в воде, а также на вибрацию подтвердили, что переходное сопротивление между медью и алюминием сохраняет постоянную величину, несмотря на частичное поражение коррозией.

г) Плакирование

Промышленность СССР изготовляет биметаллические лрокатно-сварные листы из алюминия, планированного медью, из которых затем вырезаются пластины нужного размера. Для изготовления медно-алюминие-вых переходов может применяться алюминий марок Ai, АД-0, АД-1 и мягкая медь марки Mi или М2. Технологический процесс, принятый при изготовлении биметаллических листов, обеспечивает точечную (очаговую) сварку меди с алюминием. По заказу могут также изготовляться листы, имеющие только частично плакированную поверхность; например, при общей ширине листа в 400 мм можно иметь плакированную полосу посередине листа шириной 150 мм.

Плакированный алюминий, как правило, используется для изделий электропромышленности. В тех случаях, 3—1177 33 когда »он .предназначается для медно-алюмйииевых коь тактных переходов при оконцевании алюминиевых шин, присоединяемых к медным выводам аппаратов, пластины должны иметь размеры, указанные в табл. 8.

Таблица 8

размер п.пасти1 ы (переход), Л.Л42

Общая длина,

М. 1

Длина плакированной Ч'СТИ, мм

Толщина медной накладки, мм

40X4

140

40

0 1

50X6

J 50

50

0,5

fiOX?

160

60

80X8

180

80

0, »

ЮОХ'О

20С

100

0,"

Нагрев плакированного алюминия свыше 30CFC приводит к снижению механической точности соединения меди с алюминием вследствие роста хрупкой составляющей. Поэтому алюминиевая плакированная пластина берется такой длины, при которой во время приварки пластин ik токопроводу не образуется хрупкая составляющая. Расстояние от шва до плакированной поверх ности должно быть не менее 100 мм.

д) Литье в кокиль

Для получения медно-алюминиевых переходов на ос нове литья иг.полъзовено свойство растворимости меди в расплаве алюминия. Изготовление таких переходов производится литьем в кокиль. Для этого в кокиль пре дьарительно устанавливаются точеные или штампован ные медные втулки с отверстием под болты. Форма медных втулок должна обеспечивать разгрузку от механических напряжений хрупкого слоя медно алюминиевой бронзы, образующегося при сплавлении меди с алюми нием. Втулки очищают от зажирений химическим или механическим путем (вращающейся проволочной щеткой). .Позерхность ртулок, соприкасающаяся при заливке с алюминием, покрывается тонким слоем (Ьлюса ВАМИ, разведенного в воде (2С—30 г флюса на 100 г воды) Вместо покрытия флюсом соприкасающуюся поверхность с алюминием можно облудить оловянисгым .при поем. Для образования сплавления меди с алюминием необходимо в процессе литья обеспечить соприкосновение чистых поверхностей меди и жидкого алюминия в течение 2—3 сек. Поэтому литье производят таким образом, чтобы кристаллизация (застывание) алюминия начиналась по истечении этого времени.

На внутреннюю поверхность кокиля предварительно наносится теплоизолирующая краска или производится оклейка листовым асбестом толщиной 0,5—1 мм на жидком стекле. Перед заливкой кокиль разогревают до температуры 200—250° С. За 2—5 мин до заливки кокиль раскрывают и в него на специально предусмотренные пальцы устанавливают медные контактные втулки; расплавленным и разогретым до температуры 780—850° С алюминием производят заливку в кокиль непрерывной, по возможности короткой струей со скоростью наполнения 0,08—0,12 кг/сек. Необходимо следить, чтобы выпоры кокиля полностью заливались расплавленным металлом.

После полного застывания и некоторого охлаждения металла кокиль раскрывают и из него вынимают отливку (рис. 14). Обработка отливки сводится к отрезанию на штампах приливов и зачистки мест среза и медных втулок. Готовый наконечник приведен на рис. 7,е. Качество изделия определяется технологическим режимом литья, при строгом соблюдении которого между медью и алюминием образуется сплав медно-алюминиевой бронзы толщиной от 0,5 до 1,5 мм.

Методом литья в кокиль могут быть изготовлены как наконечники, так и алюминиевые пластины с медными контактными втулками. Такие переходы рассчитаны на приварку нх 'К алюминиевым проводникам. В процессе приварки следует стремиться 'к тому, чтобы время сварки не превышало 4 мин, так как в противном случае 3* 35 в стыке меди с алюминием температура может превысить 300°, что приведет к росту хрупкой составляющей (медно-алюминиевой бронзы) и, следовательно, к снижению механической 'прочности соединения.

Рис. 14. Отливка алюминиевых наконечников с медной контактной втулкой.

ч

Рис. 15. Медно-алюминиевый стержень, выполненный сваркой трением.

Сравнивая между собой различные виды медно-алюминиевых переходов, нужно признать лучшими из них медно-алюминиевые пластины и наконечники, выполненные методами контактно-стыковой сварки, холодной сварки в стык, а также литьем ib кокиль.

За последнее время проведены многочисленные разработки и исследования по сварке трением. Были получены высококачественные соединения медных стержней с алюминиевыми, а также алюминиевых со стальными диаметром до 50 мм. Образец соединения приведен на рис. 15. Сварка трением находит применение при изготовлении медно-алюминиевых и сталеалюминиевых переходов для электролизеров.

е) Сварка алюминия со сталью

Дуговая сварка алюминия со сталью возможна при условии предварительного алитирования стальной поверхности, она является более доступной по сравнению с другими методами сварки и применима как для монтажных, так и для ремонтных работ. При этой сварке отрезок стальной шины на длине 25—30 мм зачищается вращающейся щеткой до металлического блеска, неровности и острые края шины сглаживаются. На зачищенный отрезок шины наносится водный раствор флюса ВАМИ, после испарения влаги этот конец погружается в тигель с расплавленным алюминием, нагретым до температуры 750—800° С. 36

Для главки алюминия можно использовать течь сопротивления типа Н 15. Возможно применение печи кустарного изготовления как с электрическим, так и газопламенным разогревом, обеспечивающими получение расплавленного и перегретого алюминия.

Рис. 16 А гитированные стальные пластины.

1

В продолжение 2—5 мин нахождения стальной шины в расплаве (-времи зависит от сечения стальной шины) она алиткруется, т. е. покрывается слоем алюминия (рис. 16). Для лучшего покрытия погруженной в тигель шиной производят перемешивание расплава.

Дуговую сварку стальной агитированной пластины с алюминиевой выполняют вольфрамовым электродом в среде аргона на переменном токе, либо угольным электродом на постоянном токе. Сзарка вгдется таким образом, чтобы дуга концентрировалась ка алюминиевой шине. Соединение со стальной алитированной поверхнсстыо в этом случае происходит через сварочную ванну. Повышение механической прочности соединения достигается за счет усиления шва наплавкой.

Аргоно дуговую сварку стали с алюминием выпол няют в режимах, приведенных в табл. 9.

Для сварки шин толщиной свыше 5 мм аргоно дуговую сварку не применяют, так как при этой сварке затрачивается длительное время на расплавление алюминия, что может явиться причиной получения ненадежного соединения. При дуговой сварке угольным электродом на постоянном токе руководствуются режимами, приведенными в табл. 10,

Таблица 9

Диаметр,

мм

Время сварки, сек

Размер шин, мм

Зззор в стыке, мм

вольфрамовых электродов

присадки

Сварочный ток

зохз

40X4 50X5

без зазора 1—1,5

1—2,0

4

4

5

4

5 5

100 120 150

55 80 110

Сварка стали с алюминием выполняется также на контактно-стыковой сварочной машине МСГА-500, дооборудованной ударной осадкой, обеспечивающей выдавливание хрупкой составляющей из зоны шва в процессе сварки.

Таблица 10

Размер шии, мм

Злзор между кромками шин при сварке, мм

Минимальные размеры шва, мм

Угольный электрод

Диаметр присадочного прутка, мм

Ток при сварке, а

Время сварки, сек

Ширина

Усиление с каждой стороны

3

flj к ж

0J

а-V

О

Длина, мм

С лицевой 1 стороны

С обратной стороны

зохз

Без зазора

15

1,5

15X10

120

5

150

20

40X4

Без зазора

20

2,0

15X10

12Q

5

200

25

50 К5

Без зазора

2,5

20X10

120

5

200

30

60X6

2

30

3,0

20x10

120

8

250

45

80X8

2

.35

4,0

15X15

130

10

300

250

80

100X10

3

40

Ь,0

20X15

150

12

350

250

130

100X12

3

40

5,0

20X15

150

12

350

250

180

Сталеалюминиевые переходы сечением по шву 4 ООО мм2 применяются при ошиновке электролизеров алюминия. Сталеалюминиевые переходы, изготовленные дуговой сваркой угольным электродом с предварительно алитированной стальной шиной, приведены на рис. 17,а, а контактно-стыковой сваркой — на рис. 17,6, 38

Рис. 17. Сталеалюминиевые переходы.

а — выполненные дуговой сваркой па основе алитирования; б — выполнение контактно-стыковой сваркой.

8. МОНТАЖ КОНТАКТНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

а) Соединения и присоединения алюминиевых шин и наконечников

Разъемные соединения и присоединения выполняются с помощью болтов, проходящих через отверстия в шинах, в .кабельных наконечниках и в выводах электрооборудования, а также с помощью ежимных плит, стянутых болтами, а при стержневых нарезных выводах аппаратов путем зажатия шин или наконечников между латунными или медными гайками.

Соединение шин сжимными плитами является более рациональным по сравнению с соединениями, выполненными болтами, проходящими через отверстия в шинах, так как при этом уменьшается количество операций при заготовке шин и облегчается сборка при монтаже ошиновки.

Разъемные соединения с помощью 'болтов применяются также при соединениях и при присоединениях голых проводов к аппаратам при помощи плашечных, от-ветвительных и аппаратных зажимов.

Для соединения алюминиевых шин между собой и алюминиевых шин с медными, а также при присоединениях алюминиевых шин и наконечников к контактным зажимам оборудования применяют болты получистые диаметром до 10 мм с нормальной шестигранной головкой, а диаметром 12 мм и выше — ^лучистые с увеличенной шестигранной головкой,

При соединении алюминиевых шин или наконечников с медными шинами или с медными плоскими контактными выводами оборудования под головками болтов под-ил адывают со стороны медной шины или медного контактного зажима оборудования стандартные чистые стальные шайбы (табл. 11); со стороны алюминиевой шины—специальные стальные шайбы (табл. 12), а для

Таблица 11

Диаметр болта, мм

Внутренний диаметр шайбы, мм

Наружный диаметр шайбы, мм

Толщина шайбы, мм

6

6,5

14

1,5

8

8,5

18

1,5

10

10,5

21

2

12

12,5

25

2

16

16,5

32

3

20

21

38

4

Таблица 12

Для болта с резьбой

Внутренний диамитр шайбы, мм

Наружный диаметр шайбы, ЛШ

Толщина шайбы, мм

М8

8,5

18

3

мю мю

10,5

24* 28

4

М12 М12

12,5

28* 32

М16 М20

16,5 21

40 46

6

* Для уменьшенных расстояний между отверстиями болтов.

сохранения постоянного давления, кроме того, специальные тарельчатые пружины. Диаметр этих пружин должен быть несколько меньший, чем диаметр специальной шайбы. Если одна тарельчатая пружина не обеспечивает необходимого давления на контакт, устанавливают две пружины вместо одной. Болты применяют преимущественно с размером резьбы MIO, М12, М16 и М20.

Ширина шины в месте присоединения должна быть не меньше ширины контактного вывода аппарата или машины. Если вывод аппарата имеет ширину, меньшую 60% ширины присоединяемой алюминиевой шины, то присоединение производят через -медно-алюминиевые пластины. Если к медному выеоду аппарата, выполненному ь виде одной пластины, необходимо- присоединить три алюминиевые шины (например, присоединение шин к выводу масляного выключателяМГГ-10 на3000 а), то присоединение выполняют с помощью двух переходных пластин.

Присоединение с одной стороны вывода одной шины, а с другой стороны — двух шин делать не рекомендуется, так как в этом случае крайняя шина будет нагружена значительно меньше, чем шина, непосредственно прилегающая к контактному выгоду (из-за дополнительного сопротивления в контакте).

Все контактные выводы электрооборудования рассчитаны для определенного размера и количества болтов, поэтому рассвеоливание отверстий в выводах не допускается. Для присоединения алюминиевых шин и наконечников к медным нарезным выводам электрооборудования на ток до 400 а применяют гайки увеличенных размеров из меди или медных сплавов, согласно табл. 13.

Таблица 13

Диаметр резьбы.

Размер „под ключ'*,

мм

мм

6

14

8

17

10

27

12

32

* Размер головки болта или гайки м;жду г рогивоположлыми параллельными с горонамн.

При токах до 30 а (за исключением вторичных цепей) вместо медных или латунных гаек иногда примени! >т стальные гайки с защитным металлопокпытием.

Присоединяемая к стержневому выводу шина имеет ширину не менее двойного диаметра выводного стержня, такой же ширины применяют и медно алюминиевый переход, только в этом случае обеспечивается надежное. контактное соединение

При соединении и присоединений алюминиевых шин особое снимание уделяют подготовке контактных поверхностей шин. Контактная поверхность должна быть плоской и ровной, она не должна иметь вмятин и раковин. Полировка и шлифовка поверхностей не делаются, так как такая обработка не улучшает контакта. Для обработки поверхности применяют станок со стальными щетками или диск с кардолентой. При незначительном объеме работ обработку производят вручную при помощи драчевого напильника, щетки из кардоленты или плоского бруска с наклеенной на него наждачной или стеклянной бумагой. Зачистка алюминиевых шин пескоструйным аппаратом и шлифовальными кругами не допускается, так как в обрабатываемую поверхность могут вкрапливаться крупинки песка или корунда. Напильники и стальные щетки для одновременной обработки шин из различных материалов не применяют, так как в этом .случае возможно загрязнение контактной .поверхности опилками иного материала.

При .наличии на контактной поверхности шин вмятин, раковин или неровностей производят правку и обработку поверхности на шинофрезерном станке под линейку. Перед окончанием обработки на контактную поверхность наносят слой технического нейтрального (не содержащего кислот и щелочей) вазелина, под защитой которого и производят окончательную доводку. После окончания обработки загрязненный вазелин удаляют чистой тряпкой и вместо него наносят слой свежего вазелина.

После выполнения зачистки контактных поверхностей шин и вывода аппарата производят сборку контактных соединений. Надежная работа соединения обеспечивает ся постоянным давлением на контактную поверхность. После подкладки под головки болтов специальных шайб и тарельчатых пружин приступают к затягу болтов. Наиболее .правильно производить затяг, применяя ключ с регулируемым крутящим моментом, который дает возможность наиболее простым способом .обеспечить необходимое давление на шины (табл. 4). Если приходится пользоваться простыми гаечными или разводными ключами, тогда затяг производят до полного сжатия тарельчатой пружины. Затем ослабляют давление поворотом гайки в обратную сторону на угол 45° (Vs оборота), чем 42 достигаемся нормальное да вление на (контактную поверх ность.

Если сборка контактного соединения производится без применения тарельчатых пружин, >а затяг делается простыми гаечными или разводными ключами то сначала определяют по формуле (3) необходимую длину рычага, после чего с помощью рычага такой длины производят затяг. При диаметре болтов свыше 10 мм постепенно, без рывков, силу нажатия на рычаг предвари тельио доводят до 40 кГ (полное усилие руки человека). Затем давление снижают, после чего производят вторичный затяг с нормальным усилием 16—20 кГ. Болты диаметром 10 мм и менее сразу затягивают с нормальным усилием. Предварительным повышенным сжатием соединения болтами диаметром свыше 10 мм увеличи вгется площадь контактных пятен, снижающих переходное сопротивление контакта. При болтах менынгто диаме*1ра предварительное сжатие не делают из опасения срыва резьбы

Примеры выполнения присоединений алюминиевых шин и наконечников к выводам электрооборудования приведены на рис. 8,

б) Присоединение голых алюминиевых проводов к чыведам аппаратов в наружных установках

Присоединения алюминиевых или сталеалюминиевых голых проводов к плоским, а также стержневым выводам электрооборудования наружных установок производится с помощью болтоьых аппаратных зэжимое А1А, А2А, А4А и отьетвительного типа OA Соединение провода с зажимом осуществляется опрессоЕкой. Аппаратные зажимы из готе зляются из сплава алюминия и поставляются трестом «Электросеть и изоляция». Зажимы рассчитаны на присоединение к .медным выводам аппаратов. и поэтому они имеют припаянные к контактной поверхности медные пластины.

Выводы аппаратов для наружных установок стандартизированы и выпускаются: плоские —с одним, двумя и четырьмя отверстиями и стержневые медные j резьбой М12, М16, М20, lMlb, 1М20, 1М22, 2М27, 2М30. Соответственно выводш аппаратов зыцус-каются и аппаратные зажимы, имеющие одно, два или четыре отверстия.

В ряде случаев голые провода присоединяют через медно-алюминиевые пластины В этом случае провода

Рис. 18 Присоединения голых алюминиевых про-водоь к вьшолам аппаратов наружных установок. а, в, д — к пло! кому выводу, б, г, е — к стержневому выводу.

I — медный плоский вывод; 2 — алюгнниевая шига, наконечник; 3 — гайка стальная 4 — болт стальной; 5 — пружнл; тарельчатая; 6—■ шайба стальная специальная; 7—шайба стальная нормал! кая; S — стержень из меди или медных сплавов; 9 — гайка из мгди- или медных сплявов увеличенная; 10 — аппаратный (ответвительный) зажим; 11 — медная планка; 12 — медж алюминиевая пластина; 13 — голый "ровод, приваренный к пластине.

приваривают к алюминиевой части пластины, а медную часть присоединяют на болтах к выводу аппарата. Рекомендуемые способы присоединения приведены на рис. 18.

в) Присоединение алюминиевых жил проводов и кабелей сечением до 6 мм2

Разъемные присоединения алюминиевых однопро-волочных жил проводов и кабелей к зажимам приборов, аппаратов, двигателей, пускателей, а также к набор-

Рис. 19. Разъемные присоединения алюминиевых

жил сечением до 6 мм2, а — к плоскому выводу; б, в — к стержневому выводу;

г — шайба-звездочка. 1 — алюминиевый провод; 2 — шайба-звездочка; 3 — разрезная пружинная шайба; 4 — провод в пистоне; 5 — медная (латунная) гайка; 6 — алюминиевая жила; 7 — медная жила; 8 — медная (латунная) шайба.

ным зажимам выполняют е помощью болтов или винтов одним из следующих способов.

При плоском контактном выводе дополнительной установкой поверх кольца жилы (предварительно зачищенной и смазанной цинковазелиновой или квар-цевазелиновой пастой) специальной ограничивающей шайбы-звездочки и пружинящей шайбы (рис. 19,а). Шайбы-звездочки препятствуют выдавливанию провода при зажатии, а пружинящие шайбы создают постоянное давление, прижимая жилу провода или кабеля к плос кому контактному выводу.

Размеры применяемых шайб звездочек (рис. 19,г) приведены в табл. 14

Таблица 14

Сечение жилы, мм'

Винт

Размеры, мм

D d

ь

а

2,5

М4

М5

8,5 £,5

4,2 5 2

1,3

0,5

4

М4

М5

8,5 6,5

4,2 5,2

1,3

0,5

6

М4 М5 Мб

9 5 11 12

4,2

5.2

6.3

1,8

0,8

При стержневом выводе присоединение осуществляют путем зажатия гайками и пружинящей шайбой жилы, предварительно зачищенной и смазанной пастой (рис. 19 б) и спрессованной в медном или латунном ■писюне.

При плоском и стержневом выводах присоединение может быть выполнено путем оконцевания холодной сваркой алюминиевой жилы медной жилой (рис. 19,в). В этом случае ввод медной жилы в плоский или стержневой вывод осуществляется при помощи медных или латунных шайбы и >гайки.

При оконцевании алюминиевой жилы медной De комеядуется медную и алюминиевую жилы проводов жестко закрепить у места стыка. Это защитит соединение от поломок при последующих отсоединениях проводов от зажимов приборов или аппаратов. Присоединение од-нопроволочных алюминиевых проводов и кабелей, окон-цованных 'медными жилами, значительно повышает надежность контактного сое синения. Однако этот способ требует применения специального инструмента и дотюл нительных трудовых затрат и пока не нашел широкого распространения.

В контактных соединениях силовых цепей, цепей за щиты, измерения, управления и сигнализации леобхо 46

дймо применять винты и нарезные стержни (шпильки) диаметром не менее 5 мм, обеспечивающие без срыва резьбы нормальный загяг. Затяг, при которою! достигается необходимое контактное давление, соответствует следующим значениям крутящего момента дл„ винтов: Ml—12 кГ-см-, М5 — 9,0 кГ-см; Мб —25 кГ-см.

Винты М4 применяются преимущественно в осветительной арматуре и в установочных изделиях. Лучше всего пользоваться для возможности контроля величины .крутящего момента специальной'«моментной» отверткой. В случае отсутствия такой .отвертки можно применять и обычные отвертки шириной лезвия 7 мм с толщиной заточки 0,7—0,9 мм. При протекании по контактному соединению длительно допустимого тока для данного сечения проводника падение напряжения в контактном соединении после его сборки не должно превышать 7 мв. Этот показатель является основным при оценке состояния контактов во время сдачи-приемки смонтированного оборудования.

г) Соедичение и оч^нцеваиие жил опрессовкой

В основу метода олрессовки жил сечением 16— 240 мм2 положен принцип обжатия алюминиевой жилы, введенной в трубчатую часть наконечника или соединительную гильзу. Удовлетворительное соединение этим методом может быто получено только при тщательном соблюдении технологии, правильном выборе матриц, пуансонов, наконечников или соединительных гильз, а также при доведении обжатия их до .необходимых (конечных) размеров. При опрессовке применяют цин-ковазелиновую или кварцевазелинов^ю пасты. Твердые частицы пасты способствуют разрушению окиси алюминия в процессе опрессовки. Опреосовка , выполняется следующим образом. Выбирают гильзу

или наконечник нужного размера, снимают изоляцию на участке жилы, равном длине трубчатой части наконечника или половине длины соединительной гильзы • плюс 2 мм для провода и плюс 1С мм — для кабеля, оголенную жилу покрывают слоем зазелина или пасты и производят зачистку ее металлической щеткой, снимают трягкои грязную смазку и гокрывают чистой Смазанный конец жилы заводят в очищенную и запол-

■Ценную 'кварЦеваЗелиновой иЛя ц-ин ков а зел иново й .Настой трубку наконечника или соединительную гильзу таким образом, чтобы жила входила в наконечник до упора, а в соединительную гильзу на половину ее длины, ■после чего производят опрессовку.

Опрессовку выполняют методом местного вдавливания или сплошного обжатия. Местное вдавливание для жил сечением 16—50 мм2 производят клещами ПК.-1, а жил сечением 16—240 мм2 — гидропрессом РГП-7М. Этим же способом выполняют опрессовку для всех сечений жил методом сплошного обжатия. Прессом РГП-7М развивают усилие до 7 г против 2 т, развиваемых при помощи клещей ПК-1.

При опрессовке наконечников в условиях завода или монтажно-изштовительного участка находят применение стационарные эксцентриковые прессы, дающие значительно более высокую производительность. Кроме того, в целях повышения производительности труда предложен ряд пиротехнических инструментов, основанных на использовании давления газов в момент сгорания пороха во взрывной камере. К таким приспособлениям относятся насадки к строительно-монтажным пистолетам СМП-1 И т. л.

9. МОНТАЖ ЦЕЛЬНОМЕТАЛЛИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ

Наиболее рациональным способом цельнометаллического соединения алюминиевых шин и жил является сварка. Находят применение электродуговая, контактная разогревом, термитная, газовая и холодная сварки. Пайка применяется значительно реже и только при окон-цевании и соединении многопроволочных жил проводов и кабелей.

Для соединения шин повсеместно применяется элек-тродуговая сварка. При соединениях жил проводов и кабелей и оконцевании их применяется термитная, газовая и холодная сварка, а также электросварка контактным разогревом.

а) Соединение шин сваркой

Электродуговая сварка шин может выполняться: а) угольным электродом на постоянном и переменном токе; б) металлическим электродом на постоянном токе; 48

в) в среде защитного газа (аргона) неплавящимся вольфрамовым электродом на переменном токе или плавящимся электродом на полуавтомате на постоянном токе.

Наиболее доступной является получившая широкое применение дуговая сварка угольным электродом на постоянном или переменном токе.

Для химического растворения пленки окиси применяется флюс, при котором во время сварки образуется легкоплавкий шлак, всплывающий на поверхность сварочной ванны. Чаще всего пользуются флюсом ВАМИ следующего состава: хлористый «алий — 50, хлористый натрий — 30 и креолит — 20 частей по весу. Флюс способствует повышению качества и ускоряет процесс сварки. Однако при недостаточной очистке места сварки от шлака и 'остатков флюса может возникнуть коррозия сварного соединения.

Дуговая сварка алюминиевых шин угольным электродом преимущественно выполняется в нижнем положении шва в приспособлениях, формирующих шов. Эти приспособления, изготовляемые чаще всего из угольных или графитовых брусков, служат для удержания жидкой алюминиевой ванны.

Дуговая сварка угольным электродом на постоянном токе вертикальным швом шин толщиной до 12 мм производится с .применением толстообмазанной присадки. Для обмазки присадки применяется флюс следующего состава: хлористый калий — 30, хлористый натрий—18, креолит — 52 части по весу. Сварка этим способом ведется без 'формирующих приспособлений, однако этот способ требует большего навыка сварщика, чем при сварке в нижнем положении шва.

Соединения шин с выводами 'аппаратов сваркой имеют специфические особенности. Сварка здесь чаще ведется при горизонтальном (рис. 20,а) и реже при ниж-, нем положении шва (рис. 20,6). Дуговая сварка уголь

ным электродом в горизонтальном положении, как это показано на рис. 20,а, выполняется в специальном приспособлении. Возможны такие случаи приварки вер-k тикальным швом, которая может быть выполнена с при

менением толстообмазанной присадки. Во всех случаях следует рекомендовать приварку в среде аргона как плавящимся, так и неплавящимся электродом. При приварке шин к выводам аппаратов изоляторы и аппарату-4—1177 49

ру защищают от брызг металла рубероидом или картоном.

При выполнении сварки на постоянном токе применяют сварочные преобразователи, которые в зависимости от мощности могут обеспечить получение сварочного тока от 300 до 2 000 а. Сварка на переменном токе ве

Рис. 20. Приварка алюминиевых шин к выводам аппаратов. а — горизонтальным швом; б — в нижнем положении шва (к выводу

реактора)

1 — алюминиевый вывод аппарата; 2 — присоединяемая алюминиевая шина; 3 — формующая стальная подкладка; 4 — формующий графитовый брусок; 5 — алюминиевая присадка; 6 — угольный электрод.

дется от сварочных трансформаторов. Выбор того или иного типа преобразователя или сварочного трансформатора производится в зависимости от назначения выполняемых работ и размеров свариваемых шин. При ар-гоно-дуговой сварке применяют установки типа Удар-300 при сварочных токах от 50 до 300 а, и типа Удар-500 при токах до 500 а. Аргоно-дуговую сварку также выполняют с помощью установки, скомплектованной из сварочного трансформатора типа СТЭ-34У с дросселем, осциллятора ОМ ОС-1 и балластного реостата РБ-200.

При выполнении дуговой сварки шин соблюдают режимы, приведенные: для сварки угольным электродом на постоянном или переменном токе в нижнем положении шва в табл. 15.

Таблице 15

Размеры

ШИНЫ, ...Л!

Угольный электрод мм

Сварочный

ток, а

Ориентиро-во шое время сварки гек

Диаметр

Длина

постоянный

переь.ен ный

зох4

12

120

150

150

18

40Х''

12

120

200

200

20

ЬОХЬ

15

«20

2П0

250

25

60X6

10

120

250

?0и

30

80X8

18

130

300

350

зь

юс ;ю

20

io0

350

400

40

1ПОХ' 2

150

100

450

Ю

250X2.:

200

800

150

310X35

200

900

240

збох-so

300

2Ь0

1 300 -1 700

300

OOOXJO

30U

250

1 500—2 000

360

Примечание. Сварка шин рьзмечом 250 X29 мм и выше на переменном токе нг производится

для сварки угольным электродом в вертикальном 'положении с толстообмазанной присадкой — в табл. 16; для сварки с металлическим электродом — в табл. 17; для аргоно-дугозой сварки неплавящимся электроном в нижнем положении — в табл. 18,

для талой же сварки, но в вертикальном положении шва — в табл. 19;

для полуавтоматической аргоне-дуговой сварки плавящимся электродом в нижнем .положении шва — в табл 20;

для такой же сварки, но при вертикальном положении шва, — в табл. 21;

для сварки три выполнении глухих присоединений шин к ооорудоранию — е табл. 22

4*

51-

Гиблица' 16

Толщина

Диаметр, мм

Свапочный ток.

ШИПЫ, мм

а

электрода

приегдкй

8

16

6

200- 250

10

18

8

230- -280

'2

18

8

280-230

Таблица 17

Размер и'ииы, мм

Диаметр электродг,

Сварочный ток, а

Время, сек

подогрева

сварки

30X3

4

110—120

25

40/ 4

5

120—140

35

бох

6

160—180

40

ВО" ;8

6

200 -22 0

50

30

110 <10

8

250- 270

150

50

120ХЮ

8

270 -290

180

60

Таблица 18

Размер шины, мЯ

Диаметр, мм

Сва юч-

НЫЙ lOK,

а

Время, сек

Расход аргона, я/мин

электрода

присадки

подогрева

сварки

40X4

3

3

130

26

10

оОХо

3

3

180

30

И)

60X6

4

3

200

35

12

зохс.

5

4

*2Ь

30

60

12- -lb

100/ 0

5

у

250

40

80

lb

нохю

->

250

60

100

12—1!

При присоединении шин сложного профиля привар ку их рекомендуется производить через плоские переходные пластины.

Сварку шин между собой и приварку их к выводам аппаратов выполняют в следующей последовательности

Таблица 19

Размер шины, мм

Диаметр, мм

С в; роч-нык ток а

Время, сек

Расход аргона л,мин

электрода

присадки

подогрева

сварки

40X4

3

3

i40

_

25

10

60>&

3

3

I'jO

30

10

бохс

4

3

180

S5

12

80X8

5

4

200.16С

30

40,35

12—16

100Х-0

5

5

200.I8С

40

60,50

12—15

120X10

5

'

220/180

50

70/60

12—15

примечание. В графах „Сварочный ток" и .Время сварки' дро .ыо указано; в числителе—ток лон первой- а в знаменателе при втором проходе дуги.

Таблица 20

Толщина шины, мм

Днамегр элек тродноР проволоки, мм

Сварочный ■ж, а

Расхо ц аргона, л мин

4

1,2—1,5

180

5

5

1,5-1,6

200

6,5

6

1,0—1,6

220

7

8

1,5— 8

240

8

10

1,5-1,8

95С

9

12

1,5—? 0

260

10

Таблица 21

Толщина (дины, мм

Днаметр электродной проволоки. мм

Сварочный ток, а

Расхо ; материала на 100 мм шва

IipOEOJlOKI",

г

аргон,:.

л

3—5

и—8 0—20

1,2—1,5 ,2—1,5 2,0

150—180 160—22С 200- 260

15—2С 20—30 10—60

Ю—12 .2—15 15—20

Таблица 22

Параметры сварки

Конструкцш вывода аппаРата

Присоеди няемые

угольлым Гиектродом

вольфр "овым элек- родом

шинь.

ток, а

время, мин

ток

а

время, им

Двухполосный, шириной 60- -100 \1М, толщиной 8—10 мм

Две шины толщиной 8- 10 мм

200 300

1,2—3

200 -250

2—3,2

Двухполосный, шириной 60- -(00 мм, толщиной 8—10 мм

Две шины 'ТОЛЩИНОЙ

8—10 чм

200 -Зо0

1,2—3

200— '50

2—3,2

Трехполосный, шириной 100- • 120 мм, толщи ной 10 мм

Три шины толщиной 10 мм

200—350

1,2—4

20О—350

3-5

подготовка концов шин под сварку и установка приспособлений, при необходимости — формовка шва; сварка; снятие приспособлений, зачистка н'промывка шва бен зином или ацетоном,

5> Соединение и окониевание жил проводов и кабелей сваркой контактным разогревом

Сварку контактным разогрев-ом производят угольным электродом на переменном токе без образования дуга при питании от трансформаторов 220/12 — 9— 6 в мощностью 0,5—1,5 ква При отсутствии таких трансформаторов применяют любой сварочный трансформатор с отпайкой от вторичной обмотки для получения напряжения 6—12 в. Перед сваркой с концов жил снимают изоляцию — для жил сечением до 50 мм2— на 60 мм; для жил сечением 70 и 95 мм?- — на 65 мм и для жил свыше 95 мм2 — на 70 мм.

На ка'белях с бумажной изоляцией ослабляют пассатижами скрутку проволочных жил и удаляют кабель ную массу тряпкой, смоченной в бензине, после чего снова скручивают жилы. Секторным жилам кабеля придают круглую форму. Соединение выполняют как с предварительным сплавлением их в монолит, так и без сплавления. Подготовленные концы жил укладывают горизонтально в открытую желобчатую стальную формочку (рис. 21,с), которую прикрепляют к жилам проволочными бандажами Для уплотнения выхода жилы из формочки её обматывают шнуровым асбестом. Это предохраняет от вытекания из формы жидкого металла во время сварки. Для предохранения от под жогов изоляции на оголенные участки жил устанавливают охладители, к которым при помощи гибкого провода присоединяют один из зажимов сварочного транс форматора. Второй конец от зажима трансформатора подается на угольный электрод. На сплавляемую часть жил кисточкой наносят водный раствор флюса ВАМИ Процесс сварки (рис. 21 ,б) заключается в прикосновении с нажимом угольного электрода к стыку жил. После расплавления жил и образования оваоочной (жидкой) ванны подачей присадки постепенно запюл ■ няют форму расплавим, непрерывно перемешивая его концом электрода. Сварка прекращается по заполнении формочки жидким алюминием Через некоторое время, 5*

КогДа соединение остынет, снимают охладители и формочку, место сварки зачищают стальной щеткой от остатков флюса и промывают бензином, а неровность шва запиливают напильником.

гревом.

а — многопроволочных жил в стык б — последовательность выполнения кварки, в — приварка наконечника г — однопроволоч-ных жил паяльиымь клещами; д — идиопровилочных жил пистолетом BK3 1.

Для приварки литых алюминиевых наконечников жилы оголяют: на 50 мм для сечений 16- 25 мм2, на 55 лш ч,ля сечений 35—95 мм2, на 70 мм для сечений 120—185 мм2, на 75 мм для сечений 240 мм2. Жиле придают вертикальное положение, на нее (рис. 21,е) надевают наконечник так, чтобы жила выступала на 2—3 мм над зенчиком наконечника. На оголенную часть жилы устанавливают охладитель, 'который соединяют со сварочным трансформатором; второй конец провода соединяют с электродом.

При сварке угольным электродом расплавляют конец жилы, смазанный флюсом, затем при круговых движениях угольного электрода вводят присадку до заполнения алюминием верхней части гильзы наконечника. Сварку заканчивают после расплавления верхнего венчика и образования сверху сферического наплыва (капли).

После остывания соединения снимают охладители, очищают место сварки от шлака и остатков флюса стальной щеткой и промывают бензином. Соединение и оконцевание алюминиевых жил сечением 300 мм2 и выше выполняют угольной дугой или аргоно-дуговой сваркой.

Сварка однопроволочных алюминиевых жил сечением до 6 мм2 производят путем сплавления предварительно зачищенных и окрученных концов. Сплавление производят при нагреве их паяльными клещами (рис. 21,г), ■присоединенными ко вторичной обмотке трансформатора 220/9-12,6, либо специальным сварочным пистолетом ВКЗ-1 (рис. 21,(3). Сварку пистолетом ВКЗ-1 производят без применения флюса.

в) Соединение и оконцевание жил газопламенной сваркой

Для газопламенной сварки применяют ацетилено-кислородное, пропано-кислородное и бензино-кислород-ное пламя. С выпуском тазовоздушных горелок повышенных тепловых параметров с дежурным пламенем2стала возможна также и пропано-воздушная сварка. Такая сварка не требует применения сжатого кислорода, что имеет большое значение при выполнении сварки в полевых условиях. Бутан-пропановая смесь имеет сравнительно низкую стоимость (8 коп. за 1 кг) при высокой теплотворной способности (20 800 ккал/нм3). Потребителям отпускают сжиженный газ в баллонах емкостью 40—60 л. Разлив его в расходные малообъемные 'баллоны емкостью 1—5 л производят на газоразливочных пунктах. Сжиженные газы поставляются двух

марок: «зимний» — для применения зимой при пониженных температурах и «летний» — для применения в летнее время или в отапливаемых помещениях. Про-пано-воздушные горелки выпускаются производительностью 0,1 нм3/ч с температурой пламени .в 1 000° С; они применяются главным образом для пайки производительностью 0,5 нмъ\ч с температурой пламени 1 300° С для сварки жил проводов и кабелей сечением до 150 мм2 и производительностью 1,0 нмъ\ч для сварки проводов сечением 185 и 240 мм2.

Горелка производительностью 0,1 им3/ч может работать от баллонов емкостью 0,8—1 л, горелка 0,5 нмЛ\ч— от баллонов 4—5 л. Горелка 1,0 нм'-'/ч рассчитана для работы от -баллона емкостью 55 л при обязательном применении тазового редуктора.

Соединение кабельных жил пропано-воздушной сваркой выполняют только для сечений не более 150 мм2. Сварка жил кабелей 185 и 240 мм2 требует большего времени (свыше 6 мин), что приводит к опасному нагреву фазовой изоляции. При монтаже соединительных муфт с применением пропано-воздушной сварки ф.азную изоляцию жил снимают на длине 70 мм; производят обезжиривание предварительно распушенных концов, после чего пассатижами обжимают жилы, придавая им круглую форму. Вначале под сварку подготавливают нижнюю жилу кабеля (рис. 22). Торцы жил смазывают водным раствором флюса и устанавливают на них стальные разъемные формочки так, чтобы между свариваемыми жилами был зазор 2—3 мм, формочки закрепляют наложением проволочных бандажей с обеих сторон, чтобы не допустить расплавленного металла во время сварки, жилы при выходе из формочки обматывают шнуровым асбестом, после чего на оголенные участки жил устанавливают охладители: малые для жил • сечением 16—95 мм2 и большие для сечений 120— 150 мм2, которые закрепляют на соединительной пленке опорной стойки. Чтобы языки пламени не распространялись за пределы охладителей, устанавливают тепло-вой экран. Щели между экраном и оголенными участками жил забивают асбестом, после чего приступают к сварке.

Сварку пропано-воздушным пламенем производят два электромонтера в следующей последовательности:

зажженную горелку располагают наклонно под углом 40—50° (рис. 29,6) и факел пламени направляют в центр литника сварочной формочки. Нагрев концов жил про-

Рис. 22. Сварка алюминиевых жил кабеля пропапо-воздушным

пламенем.

а — соединение жил, подготовленное под сварку; б — сварка; в — сваренные

жилы одной из фаз. / — газовоздушная горелка для бутан-проиановой смеси, 2 — тепловой экран для защиты изоляции жил и концентрирования тепла на стыке жил; 3 — алюминиевая присадка; 4 — закрытая стальная форма с литником; 5 — охладительные клещн; 6 — опорная стойка; 7 — ножки опорной стойки; 8 — готовое соединение с приливом.

изводят вершиной голубого конуса, имеющего наивысшую температуру. По истечении 0,5—1,5 мин стальным крючком-мешалкой контролируют расплавление жил, 5§

С 'образованием жидкой фазы подают сперва малую порцию присадки и производят размешивание для образования в нижней части соединения жидкой ванны. После расплавления всей жилы возобновляют подачу .присадки до заполнения литника формочки, все время перемешивая ванну с целью удаления газов и шлакоч. На этом .сварку заканчивают. После застывания металла в лш нике снимают тегловой экран, охладите пи и формочки С помощью клещей со специальными губками или ручной ножовкой удаляют прибыли, заглаживают напильником неровности, зачищают соединение стальной карчеткой (проволочной щеткой) и промывают бензином. Для предупреждения поджога изоляции необходимо стремиться к максимальному сокращению зремени сварки. Оно не должно превышать 6 мин при сварке жил сечением 150 мм2 Газопламенная приварка наконечников может производиться только с применением сжатого кислорода. Газовоздушное пламя для этого непригодно из за увеличенного факела.

Для защиты контактной части наконечника от опасного воздействия пламени, .а также для предотвращения растекания алюминии на венчик наконечника предварительно надевают стальную форму экран. В остальном .приварка наконечника не отличается от описанной выше сварки соединения жил контактным разогревом.

г) Соединение и оконцевание жил холодной сваркой

Наряду с опрессовкой жил сечением 16—240 мм2, в которую положен принцип обжатия алюминиевой жилы, введенной в трубчатую часть наконечника или гильзу, может также производиться холодная сварка жиль с наконечником, при которой достигается цельнометаллическое соединение.

Этим методом могут быть приварены наконечники как к однопроволочным, так и к много проволочным жилам. Холодная сварка происходит в нескольких точках, достаточных для обеспечения надежного и устойчивого соединения. Основным условием получения холодной сварки является чистота свариваемых поверхностей, сво бодных от окиси и жировых пленок, выбор рациональной конструкции пуансонов и матриц, а также приложение соответствующего давления, обеспечивающего течение металла под пуансоном. Холодная сварка может выполняться ручными клещами, а также с помощью гидравлических, пиротехнических и эксцентриковых прессов.

Завод «Электрик» оконцовывает алюминиевые обмоточные провода медными «флажками» методом двусто-роннего вдавливания. Он рекомендует для «флажка» применять медь толщиной 1,5 мм. Высота рабочих выступов пуансонов при приварке «флажка» принимается из условия деформирования металла на 80—85% (исходя из суммарной толщины алюминиевого' провода и двойной медной полосы, из которой сделан «флажок»). Например, если толщина провода 8 мм и к нему приваривается флажок толщиною 1,5 мм, то высота выступа пуансона должна быть:

8 + 2-1,5 п о . .

——— ■ 0,8 =4,4 мм.

Соединение между собой одножильных алюминиевых проводов, а также алюминиевых проводов с медными может быть также выполнено холодной сваркой с помощью специальных клещей, например типа КС-6, разработанных Институтом электротехники Академии Наук СССР, позволяющими сваривать алюминиевые провода сечением от 2,5 до 10 мм2. Применяя приспособление ПС-7 НИИ кабельной промышленности с зажимными губками специальной конструкции, можно обеспечить сварку алюминиевых проводов сечением от 1 до 6,0 мм2 и алюминиевых проводов с медными сечением от 1 до 4,0 мм2.

В настоящее время промышленность выпускает стационарные установки для стыковой холодной сварки од-нопроволочных проводов, разработанные ВНИИ сварочного оборудования: машина ВМСХС-5 для сварки между собой алюминиевых и медных проводов, а также алюминиевых с медными проводами сечением от 2 до 20 мм2-, машина МСХС 35 для стыковой сварки алюминиевых жил -сечением до 300 мм2, медных жил сечением до 150 мм2 и медных жил с алюминиевыми сечением до 220 мм2.

Для выполнения соединений холодной сваркой обрезают .провода строго под прямым углом, закрепляют их 60 б зажимах клещей приспособления или машины и производят сдавливание Холодную сварку применяют для оконце,вания алюминиевых однзпроволочных проводов медными.

д) Термитная сварка алюминиевых жил

Термитная сьарка алюминиевых провоцов на линиях передачи, а также изолированных жил проводов и кабелей в настоящее время находит широкое применение. Термитная сварка не требует высокой квалификации исполнителя, она обеспечивает надежные соединения и является удобной в полевых условиях, где отсутствует электроэнергия. Соединение жил проводив и кабелей термнчпой сваркой выполняют с осадкой расплавленных жил термитом или путем добавки в литчик термитного патрона алюминиевои присадки. Термитные патроны для того или иного метода сварки имеют различную конст рукцию.

Термитную сварку с осадкой применяют при монтаже линий электропередачи для соединения проводов в шлейфах г в пролетах. Она выполняется совместно с опресссвкой в гильзах, которая обеспечивает механическую прочность соединения.

Для сварки с осадкой концы свариваемых проводов очищают от грязи, обезжиривают протиркой тряпкой, смоченной в бензине, и зачищают карчеткой. Вправив провод, на него накладывают бандажи, оторцовывают ножовкой и снимают заусенцы, после чего вставляют соосно концы троводов в термитный патрон до упора во вкладыш и закрепляют их в клещах так, чтобы термитный патрон находился между зажимными скобами. Термитный патрон (рис. 23,а) устанавливают разрезом кокиля кверху Проведя установку патрона, освобождают спусковой крючок клещей, после чего свариваемые концы находятся под воздействием пружин, стремящихся их свести (рис. 23,6), торцы кокиля уплотняют шнуровым асбестом и термитной спичкой поджигают вкладыш патрона обязательно со стороны, обозначенной краской. При сгорании термитной массы плавится вкладыш, и поп давлением пружин провоза свариваются Для получения доброкачественной сварки необходимо дать дополнительную подачу ручной осадкой. После полного сгорания термитной массы шлаку дают остыть,

Рис. 23. Термическая сварка алюминиевых жил. а—термитный патрон для сварки с осадкой; б— сварные клещи, в — готовое соединение провода в петле, г — термитный патрои для сварки с присадкой; д — установка охладительных клещей и термитного патрона на жилы; е — последовательность выполнения сварки. / — алюминиевый вкладыш; 2 — опрессованное соединение в петле; 3 — сварное соединение в петле; 4 — кокиль; 5 — колпачок; 6 — охладитель; 7 — стойка; 8 — присадка; 9 — мешалка; 10 — губки клещей для скусывания лнтннка.

затем его разбивают и при помощи кусачек снимают кокиль. Готовое соединение голого провода в петле приведено на рис. 23,е.

Для соединения алюминиевых жил проводов и кабелей применяют метод термитной сварки с присадкой.

При этом осадка свариваемых жил не производится, и надежная сварка обеспечивается добавкой в сварочную ванну присадки алюминия. Термитная сварка жил проводов и кабелей выполняется следующим образом: после разделки концов жил снимают фазовую изо

Длина оголенного участка

ЖИЛЫ, М>1

Сечение жилы, мм"

16- 25 35- 50

70 95-120 150-185 240

50 55 оО 65 70 75

ляцию; затем подбирают термитные патроны и колпачки (рис. 23,г) в зависимости от сечения свариваемых жил, закрепляют на соединительной планке приспособления для фиксации '.атрона. Для облегчения снятия кокиля после сварки покрывают внутреннюю поверхность стальных кокилей кокильной краской или мелом, разведенным водой до густоты пасты. Присадочные прутки изготовляют свиванием двух алюминиевых проволок диаметром 2 мм, очищенных от окиси щеткой из кардо-ленты-

Лрименение присадки из алюминиевых проволок обеспечивает быстрое их расплавление в процессе '„варки. Разводят водой флюс до густой пасты, которой смазы вают жилы и присадку, надевают термитный патрон так, чтобы литниковые отверстия были против стыка жил (рис. 23,6), уплотняют глиной или подмоткой шнуровым асбестом щели между жилами и стенками кокиля и устанавливают охладители на оголенные участки жил. Необходимо, чтобы охладители плотно зажимали жилы и между выступающими концами кокиля и охладителями был зазор не менее 5--8 мм. В эти зазоры устанавливают экраны из асбеста толщиной 4—5 мм.

Для защиты от искр при сварке не жилы за охлади телями надевают полихлорвиниловые или другие труб ки Изоляцию жил, на которых не производится сварка, защищают асбестом или картоном. Производят поджигание патрона термитной спичкой, при этом одновременно вводят присадку (рис. 23,е) Сначала скручивают две алюминиевые проволоки, образуя присадочный .пру-уок. Затем окончание прутка перегибают и складывают несколько раз, чтобы обеспечить быстрое расплавление присадки в сварочной ванне. По окончании горения термитного муфеля мешалкой контролируют момент расплавления жил; одновременно перемешивая сварочную ■ванну, обеспечивают выход газов и шлаков. После застывания металла в литниковой трубке скалывают муфель и удаляют кокиль. При помощи клещей со специальными губками пли ножовкой удаляют литниковую прибыль, заглаживают напильником неровности от сварки и места литниковой прибыли, очищают все соединение и прилегающие к нему участки жил щеткой из кардоленты и протирают их тряпкой, смоченной в бензине. Дальнейшие операции по монтажу соединительных муфт и изолированию проводов производят обычными способами.

Перевозка и хранение термитных патронов и спичек производятся по инструкциям, составленным заводами-изготовителями. Небольшие партии термитных патронов (общим весом не более 25 кг) и спичек (общим количеством не более 300 шт.) могут храниться на монтажных участках в заводской упаковке (в железных коробках), в общих складах и кладовых. Патроны и спички хранят отдельно в железных запирающихся шкафах.

е) Соединение и оконцевание жил пайкой

При подготовке многопроволочных жил проводов и кабелей к соединению пайкой с концов жил удаляют изоляцию: для сечений от 16 до 35 мм2— на 50 мм, для сечений 50-:-95 мм2—на 60 мм, для сечений свыше 120 мм2 — на 70 мм. На оголенные концы непосредственно у края изоляции накладывают бандаж из мягкой проволоки диаметром 0,5 мм и производят зачистку жил. С этой целью разводят отдельные проволоки и очищают их от пропиточной массы тряпкой, смоченной в бензине, и снова скручивают; секторообразным жилам придают круглую форму. После этого снимают ступенями повивы проволок жил: для сечений до 35 мм2 делают одну ступень, для сечений от 50 до 95 мм2 — две ступени, для сечений от 120 мм2 и выше — три ступени. Первую ступень выполняют на расстоянии 40 мм от края изоляции, каждую последующую — через 10 мм. Для защиты изоляции от .поджога во время пайки ее обматывают несколькими витками асбестового шнура.

До начала пайки облуживают жилы. Для облужн-вания и пайки применяют припой «А», состоящий из 58—58,5% цинка, 40% олова и 1,5—2% меди, имеющего температуру плавления около 400—425° С. При облу-

Рис. 24. Соединение и оконцевание жил пайкой.

а — облужнвание жилы алюминиевого провода; б — разъемные формы для пайки; в — подготовка соединения жил для пайки;

г — пайка методом полива; д — припайка наконечника. 1 — алюминиевая жила; 2 — пропано-воздушная горелка; 3 — припой; 4 — металлическая кисточка; 5 — форма; 6--защитный экран; 7 — крючок-мешалка; 8 — чумичка; 9 — лоток; 10 — ковш; 11 — наконечник; 12 — уплотнение.

живании пламенем пропано-воздушной горелки или паяльной лампы (рис. 24,а) предварительно прогревают Жилу до температуры, близкой к температуре плавления, затем палочкой припоя с нажимом натирают ступенчатую поверхность повивов проволок. Для лучшего покрытия одновременно стальной щеткой или кисточкой с жилы счищают пленку окиси.

5—1177 65

Соединение и ответвления жил пайки производят в специальных разъемных формах (рис. 24,6) или в формах, изготовленных из кровельной стали с литниковым отверстием. Жилы устанавливают в форме впритык (рис. 24,б), у концов форм на жилы наматывают асбестовый шнур для уплотнения, препятствующего вытеканию припоя. Форму закрепляют на жиле специальным замком или проволокой. Для предохранения от поджога изоляции надевают защитные экраны, а при сечениях жил свыше 150 мм2 и охладители.

Приступая к пайке, прогревают форму с введенными в нее жилами до температуры, близкой к температуре плавления припоя. Затем в пламя горелки или лампы вводят припой, который, расплавляясь, заполняет через литниковое отверстие форму. Расплавленный припой перемешивают специальным стальным крючком с деревянной рукояткой, одновременно удаляя шлак. После заполнения всей формы нагрев прекращают и легким постукиванием по форме производят усадку металла.

При соединениях многопроволочных жил кабелей сечений 120 мм2 и выше иногда пайку выполняют методом полива (рис. 24,г). В этом случае применяют припой, состоящий из 85% цинка и 15% алюминия, имеющий температуру плавления 450—500° С, или припой «Б» из 80% цинка, 8% меди и 12% алюминия с температурой плавления 410—425° С. Припой предварительно расплавляют в ковше нагревом до 600° С. Вначале производят разогрев формы путем полива на нее расплавленного припоя, при этом расплав сливается по лотку в ковш. Во время полива крючком проверяют размягчение торцов жил, после расплавления которых полив прекращается. Форма во время пайки должна занимать горизонтальное положение. С остывшего соединения снимают экраны, форму, опиливают шероховатости и место пайки протирают тряпкой, смоченной бензином. Если выполняется пайка жил кабелей с бумажной изоляцией, место соединения и прилегающие к нему участки изоляции прошпаривают. При соединении проводов место пайки покрывают быстросохнущим лаком и обматывают изоляционной лентой, которую также покрывают лаком.

Методом пайки могут быть соединены наконечники с жилами провода или кабеля (рис. 24,д). При пайке применяют наконечники размером на одну ступень выше сечения жилы. Это необходимо для получения зазора между жилой и гильзой наконечника для лучшего заполнения малотекучего расплава припоя. Применяют исключительно медные наконечники. Последние обеспечивают более устойчивый контакт с зажимом аппарата. Гильзу медного наконечника до пропитки предварительно облуживают припоем ПОС-бО. На зачищенную и об-луженную жилу провода или кабеля надевают наконечник так, чтобы центральная проволока жилы несколько выступала за венчик. У нижней части наконечника (для уплотнения) на жилу подматывают асбестовый шнур и закрепляют экран. При выполнении пайки пламя направляют на верхнюю часть наконечника и выступающую центральную проволоку жилы, нагревая их до температуры, близкой к температуре плавления припоя. Затем в пламя вводят палочку припоя «А» и, расплавляя ее, заполняют пространство между телом наконечника и жилой.

После остывания наконечника снимают экран и асбестовую подмотку накладывают на соединение изоляцию и защитное лаковое покрытие.

ж) Присоединение алюминиевых проводов к шинным магистралям сваркой

В цехах металлургических заводов и др. принята система распределения электроэнергии шинными магистралями из алюминиевых и стальных шин с ответвлением от них изолированными проводами. Обычно магистральные шинопроводы располагаются вдоль цеха на высоте (по фермам или под ними), ответвления от них спускаются вниз к щитам или другим приемникам.

Вместо оконцевания проводов наконечниками с последующим присоединением их болтами.к шинам применяют глухие присоединения ответвлений, приваривая алюминиевые провода непосредственно к алюминиевой магистрали или через сталеалюминиевые переходы к стальной магистрали. Если присоединение выполняют к шинам, расположенным на плоскости, многопроволочную жилу предварительно сплавляют в монолит «а длине, приблизительно равной „ диаметру жилы 5* 67 (рис. 25,а). В случае расположения шины на ребро сплавления жилы в монолит не производят.

Присоединения выполняются в следующей последовательности: с концов проводов на длине 60 мм удаляют изоляцию, обезжиривают оголенные жилы тряпкой, смоченной в бензине, и стальной карчеткой зачищают шину в месте сварки.

Рис. 25. Приварка ответвлений жил проводов к шинной магистрали.

а)

а — сплавление жилы в монолит; б — приварка к магистрали. 1 — приспособление, укрепляемое на шине; 2 — присадка; 3 — угольный электрод; 4 — формирующие графитовые бруски; 5 — разъемная стальная форма для оплавления жил в монолит.

На магистральную шину устанавливают приспособление для сварки (рис. 25,6), в которое заводят концы проводов, закрепляют их и устанавливают угольные формующие бруски. Место сварки смазывают разведенным на воде флюсом ВАМИ и производят сварку угольной дугой. По окончании сварки и застывании шва снимают приспособление и стальной карчеткой тщательно очищают место сварки от шлака и остатков флюса и смазывают соединение техническим вазелином.

При присоединениях алюминиевых жил проводов к стальным магистралям провода предварительно приваривают к алюминиевой части сталеалюминиевого перехода, после чего стальную часть приваривают к стальной магистрали. 68

10. КОНСЕРВАЦИЯ КОНТАКТНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

В химически агрессивных средах, .в наружных установках и в сырых помещениях при болтовом контакте разнородных металлов возникает электрохимическая коррозия, которая способствует росту переходного сопротивления контакта. Коррозия может привести к разрушению соединения.

У медно-алюминиевых и сталеалюминиевых пластин электрическая коррозия развивается главным образом по поверхности стыка разнородных металлов. В сварном соединении алюминиевых проводников коррозия возникает в тех случаях, когда из зоны шва неполностью удалены остатки флюса и шлака. Наличие коррозии в алюминиевом сварном соединении характеризуется белым губчатым налетом, иногда с каплями влаги.

При болтовых соединениях, сразу .после затяга болтов, наружные поверхности контактных соединений и линии швов очищают чистой тряпкой от выдавленного вазелина, затем поверхность стыка обезжиривают, протирая тряпкой, смоченной бензином или ацетоном. При сварных соединениях сварной шов и прилегающие к нему участки тщательно очищают карчеткой от остатков флюса и шлака, после чего их обезжиривают бензином или ацетоном так же, как при болтовых соединениях. Если контактные или сварные соединения будут находиться в химически агрессивной среде, в наружных установках или в сырых помещениях, то применяют защитное покрытие, предохраняющее от коррозии.

Широкое применение (в наружных установках) получила окраска мест выхода голых проводов из зажимов, а также окраска линий швов между зажимами и шинами или контактными выводами свинцовым суриком на натуральной олифе.

Для обеспечения более стойкого покрытия применяют глифталевую эмаль либо эпоксидный компаунд. В первом случае применяют эмаль ФСХ-26 термостойкую при 150° С с предварительным покрытием поверхности грунтом BJT-08 3. Грунт наносят после очистки и обезжиривания поверхности мягкой кистью или пульверизатором. При температуре 18—23° С грунт высыхает в течение 15 мин, после чего производят 2 раза покрытие эмалью. Время естественной сушки покрытой эмалью поверхности 24 ч.

Если покрытие наносят при температуре ниже +5~С, то места, подлежащие окраске, предварительно прогревают пламенем лропано воздушной горелки или паяльной лампы до температуры 40 - 60°С. При подогреве поверхностей открытым пламенем соблюдают осторожность, так как грунт BJI 03 и эмаль ФСХ 26 пожароопасны.

Для покрытия эпоксидным компаундом применяют шпатлевку Э 4021. Шпатлевку тщательно перемешивают в течение 5—тО мин, после чего отвешивают количество, которое можно израсходовать на покрытие в течение 2- 3 ч. Шпатлевку разбавляют ацетоном: для нанесения первого слоя до рязкости 17 сек, а для нанесения второго слоя — до вязкости 70—120 сек. Вязкость определяется вискозиметром типа ВЗ 4Х, который представ ляет собой пластмассовый цилиндрический сосуд емкостью 100±0,5 мл Цилиндрическая часть сосуда переходи"' в конус, заканчивающийся соплом из нержавеющей стали диаметром 4 ±0,2 мм и высотой 4 + 0,2 мм. Корродируемый состав тщательно перемешивают при температуре около 20° С и дают ему отстояться в течение 5—10 мин для выхода пузырьков воздуха Отверстие сопла закрывают шариковым клапаном, после чего сосуд заполняют вровень с краями шпатлевкой, разведенной ацетоном. Одновременно с открытием шарикового клапана пускают секундомер. По прекращении истечения непрерывной струей секундомер останавливают. Время истечения шпатлевки из вискозиметра служит мерой условной вязкости состава. Измерение про изводят не менее двух раз

После приготовления шпатлевки необходимой вяз кости в нее добавляют пластификатор в количестве 12л/о и отвердитель в (количестве 7% веса неразделенной шпатлевки. После введения каждого компонента смесь тшательно перемешивают. В качестве пластификатора применяют дибутилфталат. Отвсрдитслем служит поли-этиленполиамин, но может применяться и отвердитель № 1 (50% ный раствор гексаметилендиамина в спирте) В последнем случае количество отвердителя составляет 8,Ь% веса неразведенной шпатлевки.

Покрытие .наносят кистью или пульверизатором равномерным слоем по .всей покрываемой поверхности. Первый слой толщиной 0,2 —0,3 мм, время сушки 6—-8 ч; второй слой толщиной 0,3—0,4 мм, время сушки 24 ч. Время полного затвердения покрытия составляет 5—7 суток. Температура окружающей среды при покрытии и сушке должна быть не ниже +10° С.

Следует иметь в виду, что в состав эпоксидного покрытия входят вещества, являющиеся токсичными, поэтому помещение, где производят приготовление состава, должно проветриваться. Работающим следует остерегаться попадания состава на кожные покровы рук и лица. Работа должна выполняться в резиновых перчатках и защитных очках.

11. ИСПЫТАНИЕ КОНТАКТНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

Испытания контактов бывают приемо-сдаточные и типовые. При приемо-сдаточных испытаниях контактов обычно ограничиваются измерением электрического сопротивления или падения напряжения при прохождении по соединению тока, близкого к номинальному. В отдельных случаях по требованию приемщика производят также измерение температуры нагрева или же превышения ее над температурой окружающей среды при номинальной нагрузке контактного соединения. Пригодными для эксплуатации контактами признаются такие, у которых электрическое сопротивление не превышает сопротивления целого (приключенного) проводника длиной, равной длине контактного соединения. Для алюминиевых жил сечением до 6 мм2 при присоединении их к выводам электрооборудования в качестве нормы принимают величину падения напряжения, которая не должна быть более 7 мв при протекании по контактному соединению длительно допустимого тока проводника.

Нагрев контактного соединения считается допустимым, если измеренная температура при длительном протекании номинального тока составит: не более 90° С — в установках напряжением ниже 660 в и не более 80° С —в установках напряжением выше 660 в, при температуре окружающего воздуха 35° С (для жил проводов и кабелей окружающая температура принимается 2§°С). В контактных соединениях алюминиевых жил сечением до 6 мм2 температура нагрева не должна быть выше 65° С при прохождении тока на 25% выше номинального. При несоответствии этим требованиям контактное соединение не может быть принято и подлежит перемонтажу.

При типовых испытаниях производят всестороннюю проверку новых конструкций контактных устройств или деталей к ним. Эти испытания обычно проводят при разработке контактов и освоении их производства. Типовые испытания содержат:

а) испытания на нагрев в продолжительном режиме при номинальной нагрузке, на старение при кратковременном нагреве и на термическую устойчивость при протекании токов короткого замыкания;

б) механические испытания на растяжение, на динамические воздействия и на вибростойкость (для сварных соединений, кроме того, делаются испытания на загиб);

в) испытания на коррозионную стойкость при воздействии внешней среды;

г) исследование макроструктуры.

Испытание на нагрев в продолжительном режиме при номинальной нагрузке сводится к определению максимальной температуры контактного соединения. Это испытание производят при температуре окружающей среды (воздуха) в пределах от +10 до +35° С. За температуру окружающей среды принимают среднюю из показаний 2—3 термометров, расположенных на расстоянии 1—2 м от испытуемого образца. Термометры должны быть погружены в стеклянные сосуды емкостью около 200 см3, наполненные трансформаторным маслом.

В случае наличия значительных переменных магнитных полей вблизи места измерения применяют только спиртовые термометры, так как при ртутных термометрах возможна ошибка измерений.

Измерение температуры контактного соединения производят ртутными термометрами, термометрами сопротивления и термопарами. Последние измеряют превышение температуры над температурой окружающей среды. Метод измерения с помощью термопар находит наибольшее применение. Термопару плотно прижимают к контактному соединению или же припаивают к нему. Во избежании образования контуров, в которых могут 72 .индуктироваться электродвижущие силы, провода термопары скручивают между гооой.

При испытании на нагрев контактное соединение устанавливают в нормальное рабочее положение и за щищают от посторонних воздушных течений и солнеч ных или других тепловых излучений Соединительные провода или шины для подвода тока 1ри меняют того же сечения, что и основной проводник. При сечениях проводников, рассчитанных на номинальные токи до 600 а, возникает опасность повышенного нагрева контактных соединений при протекании токов короткого замыкания. Поэтому такие контакты, кроме того, испытывают на термическую устойчивость.

При больших значениях номинальных токов благодаря массивности контактов опасный нагрев маловероятен, и испытания таких контактов на термическую устойчивость не делают

Основным показателем оценки при испытании контактов на термическую устойчивость является температура нагрева. В табл. 23 приведены данные для выбора величины испытателы'ого тока и продолжительность его протекания

Таблица 23

Номинальный ток аппарата, токопривода, а

Ток термической устойчивости, К"

о д чосскун ДПЫ ii

пятисекувдный

100

4

1,8

250

8

С

400

12

5 ,4

600

16

7,2

Контактные соединения при прохождении токов короткого замыкания не должны нагреваться свыше 200° С (превышение температуры над температурой окружающего воздуха 35е С составляет не более 1С).

Испытание на старение контакта дает возможность установить рост электрического сопротивления. Оно ведется в режиме кратковременного циклического нагрева и охлаждения. Количество непрерывных циклов с нагревом до 2006С и последующим охлаждением до 15—25° С принимается равным 30 для сжимных и прессуемых контактов и 50 для цельнометаллических соединений. Для достижения нагрева соединения до 200° С в сравнительно 'короткое время (в пределах 30 мин) испытание на циклический нагрев ведется .при увеличенном против номинального значения токе. Допускается также производить нагрев в электро- или газовых печах. После каждых 5—10 циклов производят измерение электрического сопротивления охлажденного контактного соединения.

Многопроволочные жилы в местах присоединения к ним измерителей сопротивления или .падения напряжения (мостики, милливольтметры) должны представлять собой монолит. Это достигается опрессовкой жилы в муфте или свариванием отдельных проволок в одно целое. Несоблюдение этого требования приводит к ошибке измерения электрического сопротивления контактного соединения.

Испытание контакта на термическую устойчивость ведется с предварительным подогревом номинальным током. Проведение испытаний на термическую устойчивость (а также и на динамическую устойчивость) требует достаточно мощного электрического источника и специального оборудования. Обычно такие испытания выполняют специализированные лаборатории.

Механические испытания на растяжение производятся на стандартных разрывных машинах со специальными клиновыми зажимами. При испытании жил проводов и кабелей необходимо применять роликовые зажимные устройства, обеспечивающие равномерное распределение тяжения на все проволоки. Прочность контактных и цельнометаллических соединений должна составлять не менее 70% прочности целого проводника независимо от способа соединения.

Испытания на загиб производят обычно только для сварных соединений шин или однопроволочных проводов с помощью пресса и оправки (радиус закругления оправки равняется двойной толщине испытуемого проводника). Эти испытания, как правило, ведутся при ■снятом усилении шва. В этом случае при загибе на 90° не должно обнаруживаться признаков разрушения соединения (трещин, разрывов). 74

Динамическую устойчивость контактного соединения проверяют одновременно с испытанием его на термическую устойчивость. Амплитудные значения токов при испытании на динамическую устойчивость приведены в табл. 24.

Таблица 24

Номинальный ток аппарата, токо-провода, а

Ток динамической устойчивости (амплитудное значение), ка

100

10

250

20

400

30

600

40

Вибростойкость контактных соединений проверяют в продолжение 10 ч при частоте 2 000—3 000 колебаний в минуту с амплитудой колебания 1,5 мм. По окончании испытаний (контролируют величину давления (затяг) с помощью индикаторных ключа и отвертки и определяют изменение электрического сопротивления соединения.

Испытания на коррозионную стойкость обычно производят в тумане 3%-ного раствора хлористого натрия NaCl при температуре 15—35°С в течение не менее 100 ч. Для специфически тяжелых условий работы в химически активной среде испытания проводят по техническим условиям по согласованной программе. После этого испытания производят наружный осмотр соединения, в результате которого оценивают степень поражения (разрушения) металла, а также определяют изменение электрического сопротивления.

В результате испытаний на циклический нагрев, вибростойкость и коррозионную стойкость сопротивление контактного соединения не должно увеличиваться более чем в 1,5 раза от своего .первоначального значения, измеренного сразу после сборки.

После проведения аналогичных испытаний цельнометаллических соединений (выполненных сваркой или пайкой) сопротивление их должно оставаться неизменным.

Для выявления внутренних дефектов: пор, трещин, непроваров, раковин и других пороков производят исследования макроструктуры соединений. Из сварных и ■прессуемых соединений обычно готовятся макрошлифы, ■представляющие собой разрезы соединения с полированной поверхностью, протравленной концентрированной ■соляной кислотой для алюминия и 5—10%-ным раствором азотной кислоты для меди. Протравленные шлифы промывают водой, после чего просматривают с помощью оптических увеличителей (линз) с трех- и пятикратным увеличением. На основании макроисследований с учетом прочности на растяжение дают оценку соединению.

Образцы соединений, прошедшие типовые испытания, не должны повреждаться (за исключением образцов, испытанных на растяжение) и должны быть пригодными для дальнейшей эксплуатации.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Введение..........................................3

2. Природа контакта..................................4

3. Факторы, влияющие на электрический контакт ... 6

4. Принципы выполнения рациональных контактных соединений..........................................14

Б. Требования к конструкции контактов................20

6. Цельнометаллические соединения....................23

7. Выполнение переходных деталей....................28

8. Монтаж контактных соединений....................39

9. Монтаж цельнометаллических соединений .... 48

10. Консервация контактных соединений.......69

11. Испытание контактных соединений ................71

Литература............................................77

1  Результаты долговременных испытаний контакткых соединений, проведекн >ix Ленинградским проектно экспериментальным отделением ГПИ Тяжпромэлектроп,;оек,и в 1956 1959 гг.

2  Пропаио-воздушные горелки разработаны Ленинградским про-ектно-экспериментальным отделением ГПИ «Тяжпромэлектропроект» и выпускаются Московским опытным заводом электромонтажной техники Главэлектромонтажа Госмонтажспецстроя СССР.

3  Допускается также покрытие глифталевон эмалью без предварительной 'грунтовки.